【正文】 . ℃）；320厚1:20水泥砂漿抹面層：λ3= W/(m℃)；59mm厚二氈三油隔汽層：熱阻R5=（㎡. ℃）；6硬質(zhì)聚氨酯泡沫塑料隔熱層：λ7=(m℃)?！?。℃/W，符合不結(jié)露要求。內(nèi)隔墻不應(yīng)直接鋪在地基土壤上，而應(yīng)砌筑在絕熱層上面的鋼筋混凝土層上，否則就會(huì)有把墻基凍鼓抬起的可能?！?, S1= W/(m2℃), S4= W/(m2℃), S6= W/(m2℃), S9= W/(m2℃)，αn=18 W/(m2℃/W, b=?！?W,代入公式（25），得外墻的傳熱系數(shù)：= W/㎡.℃。圍護(hù)結(jié)構(gòu)結(jié)構(gòu)蒸汽滲透阻可按下式驗(yàn)算： （27）式中 H0—圍護(hù)結(jié)構(gòu)隔熱層高溫側(cè)各層材料（隔熱層以外）的蒸汽滲透阻之和（m2h 外墻蒸汽滲透阻校核水泥砂漿抹面： g/(mPa),d=370mm；二氈三油： H= m2Pa),d=20mm；將數(shù)據(jù)代入公式（28）得：H0= m2Pa/g，符合要求。hhhPa),d=80mm；二氈三油： H= m2Pa/g查焓濕圖：Psw=2450Pa, Psn=520Pa；代入公式（27）： m2hhPa/g，符合要求。表31 圍護(hù)結(jié)構(gòu)熱流量計(jì)算表冷間序號(hào)結(jié)構(gòu)名稱(chēng)tw（℃）tn（℃）A（㎡）KW/(m2?℃)）aΦ1（W）1南外墻0 東外墻0 1 西外墻0 北內(nèi)墻100 1 地坪0 屋頂0 合計(jì)　 2南外墻0 東外墻0 西外墻0 1 北內(nèi)墻100 1 地坪0 屋頂0 合計(jì)　 3北內(nèi)墻100 1 東外墻0 1 西外墻0 南內(nèi)墻0 1 地坪0 屋頂0 合計(jì)　 4北內(nèi)墻100 1 東外墻0 西外墻0 1 南內(nèi)墻0 1 地坪0 屋頂0 合計(jì)　 5南內(nèi)墻100 1 東外墻0 1 西外墻0 北外墻0 地坪0 屋頂0 合計(jì)　 6北內(nèi)墻100 1 東外墻0 1 西外墻0 南外墻　 0 地坪0 屋頂0 合計(jì)　 總計(jì)　 貨物熱流量計(jì)算 （32）Φ2 — 貨物熱流量 （W）；Φ2a — 食品熱流量 (W)；Φ2b — 包裝材料和運(yùn)載工具熱流量 (W)；Φ2c — 貨物冷卻時(shí)的呼吸熱流量 (W)；Φ2d — 貨物冷藏時(shí)的呼吸熱流量 (W)；m — 冷間的每日進(jìn)貨質(zhì)量 (kg)；（根據(jù)資料：存放果蔬的冷卻物冷藏間，不應(yīng)大于該間計(jì)算噸位的8%計(jì)算，本設(shè)計(jì)中按5%計(jì)算） h1 — 貨物進(jìn)入冷間初始溫度時(shí)的比焓 (kJ/kg)；h2 — 貨物在冷間終止降溫時(shí)的比焓 (kJ/kg)；（hh2查資料“食品含熱量”）t — 貨物冷加工時(shí)間 (h)；（24小時(shí)）Bb — 貨物包裝材料或運(yùn)載工具質(zhì)量系數(shù)；Cb —貨物包裝材料或運(yùn)載工具的比熱容[kJ/(kg39。hn — 冷間內(nèi)空氣的比焓 [kJ/kg]；（根據(jù)焓濕圖查得hn=）n — 每日換氣次數(shù)，取2～3次；Vn — 冷間內(nèi)凈體積（扣除柱子） [m3]；ρn — 冷間內(nèi)空氣密度 [kg/m3]；（根據(jù)資料濕空氣的密度比干空氣的小，在實(shí)際計(jì)算過(guò)程中可近似取ρ=）24 — 1d換算成24h的數(shù)值。電動(dòng)機(jī)額定功率Pd包括冷間冷風(fēng)機(jī)的電動(dòng)機(jī)功率和裝貨時(shí)進(jìn)入冷間的電瓶叉車(chē)的電動(dòng)機(jī)功率。本設(shè)計(jì)中對(duì)數(shù)平均溫差取△tm=8℃。 （3—10）式中 B—配風(fēng)系數(shù)，～。表36 電動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)熱流量計(jì)算表冷間序號(hào)電動(dòng)機(jī)Pd（kW)ξbΦ4（W）1風(fēng)機(jī)1 叉車(chē)41 2風(fēng)機(jī)1 叉車(chē)41 3風(fēng)機(jī)1 叉車(chē)41 4風(fēng)機(jī)1 叉車(chē)41 5風(fēng)機(jī)1 叉車(chē)41 6風(fēng)機(jī)1 叉車(chē)41 合計(jì)　　 校核冷風(fēng)機(jī)的冷卻面積和風(fēng)量根據(jù)公式（38）計(jì)算出冷間設(shè)備負(fù)荷（見(jiàn)表38），代入公式（36）和（310），校核實(shí)際所需的冷卻面積和冷風(fēng)量，與所選風(fēng)機(jī)冷卻面積和風(fēng)量比較，若風(fēng)機(jī)的冷卻面積富裕率大于0小于15%，則所選風(fēng)機(jī)合適，校核結(jié)果見(jiàn)表39。將各項(xiàng)數(shù)據(jù)代入公式（311）：Φj=（1+++1+）=128229 W4 庫(kù)房風(fēng)系統(tǒng)的布置及水力計(jì)算 冷風(fēng)機(jī)風(fēng)道的布置根據(jù)資料確定冷藏間2采用吊頂式式冷風(fēng)機(jī)進(jìn)行空氣分配，所選的冷風(fēng)機(jī)DBA56C/28175的射程可達(dá)18m，且冷間容量較小，對(duì)于貯藏條件要求不高，可以采用無(wú)風(fēng)道分配方式。從中間的矩形風(fēng)管向兩側(cè)均勻送風(fēng)，噴口側(cè)向送風(fēng)口速度宜取4～8m/s，若風(fēng)速太小不能滿(mǎn)足射程要求，風(fēng)速過(guò)大在噴口處會(huì)產(chǎn)生很大的噪聲。噴口的設(shè)計(jì)計(jì)算按下列步驟進(jìn)行：（1）根據(jù)房間的顯冷負(fù)荷和送風(fēng)溫差由公式計(jì)算總風(fēng)量Ls（在此，送風(fēng)量近似取冷風(fēng)機(jī)的風(fēng)量24000m3/h）；（2）假設(shè)噴口直徑ds、噴口傾角β、噴口安裝高度h，計(jì)算相對(duì)落差y/ds和相對(duì)射程x/ds；（3）根據(jù)氣流射程x和垂直落差y按下式計(jì)算阿基米德數(shù)； （41）式中 a—噴口紊流系數(shù)，對(duì)于帶收縮口得圓噴口，a=（4）按下述公式計(jì)算噴口送風(fēng)速度vs （42）式中 tn—室內(nèi)計(jì)算溫度，本設(shè)計(jì)為0℃；△ts—送風(fēng)溫差，本設(shè)計(jì)送風(fēng)溫差為2℃（5）按下列公式計(jì)算射流末端軸心速度vx和射流平均速度vp （43） （44）（6）計(jì)算噴口個(gè)數(shù)n （45）式中，Ld為單個(gè)噴口的送風(fēng)量，即 （46）計(jì)算出的n值應(yīng)取其整數(shù)，再算出實(shí)際的vs。每個(gè)風(fēng)口的實(shí)際送風(fēng)量 噴風(fēng)口與風(fēng)管接口直徑D =d +KL，噴口長(zhǎng)度L=（～3）d，本設(shè)計(jì)取L＝2ds，如下圖所示：K =； 噴口長(zhǎng)度L =2d =360 mm則 D =240 +480 =278 mm 取 D =300 mm綜上：錐形風(fēng)口的尺寸為：D=300mm，d=180mm，L＝2d=2180=360mm。h = = m2首段風(fēng)道內(nèi)的空氣流速 (滿(mǎn)足要求)末段風(fēng)量 L末=2522 =1044 m3/h，風(fēng)速v末＇=；末段風(fēng)道斷面面積 風(fēng)道高度不變h= m,末段風(fēng)道寬度 B＇= F末′/ h =取 B = m =400 mm， 則 F末 =B根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，靜壓箱內(nèi)的風(fēng)速v≤，根據(jù)式計(jì)算出靜壓箱的截面積：靜壓箱長(zhǎng)邊兩端各超出風(fēng)口400mm，風(fēng)口寬度為2000mm，則長(zhǎng)邊a=2800mm；則靜壓箱高為：b=c=A/a=。 均勻風(fēng)道阻力P3由資料知，均勻送風(fēng)道首段的全壓就是均勻送風(fēng)道的阻力。系統(tǒng)能保證均勻送風(fēng)。選擇M163—1824型自動(dòng)冷庫(kù)門(mén)，門(mén)扇規(guī)格為16502300mm。 蒸發(fā)系統(tǒng)供液方式的比較供液方式優(yōu)點(diǎn)缺點(diǎn)上進(jìn)下出冷卻設(shè)備所需的制冷劑量少，沒(méi)有液柱靜壓的影響，避免了潤(rùn)滑油的沉積，沖霜效果好。根據(jù)上述分析比較，結(jié)合國(guó)內(nèi)常用的供液形式，本設(shè)計(jì)采用下進(jìn)上出的供液方式。 制冷壓縮機(jī)是蒸汽壓縮式制冷系統(tǒng)的心臟,起著壓縮與輸送制冷劑的作用,它的性能對(duì)于整個(gè)冷庫(kù)系統(tǒng)的性能有著重要影?；钊綁嚎s機(jī)使用范圍較小，一般適用于中小規(guī)模的建筑，熱效率高，適用于多種制冷劑的優(yōu)點(diǎn)。本設(shè)計(jì)規(guī)模屬于中型。氨泵供液依靠氨泵供液，氣液分離器的安裝高度不會(huì)很高，可以減少土建造價(jià)，而且氨泵強(qiáng)制供液，提高了流速，制冷裝置的效率高，安全性高，管理方便，造價(jià)省，易于實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化操作，適用于各種類(lèi)型的冷藏庫(kù)。人工掃霜雖然操作簡(jiǎn)單，不影響庫(kù)溫，但勞動(dòng)強(qiáng)度大，而且掃霜不徹底。冷風(fēng)機(jī)一般不單獨(dú)采用熱氨融霜，因?yàn)椴粌H效率低，而且融霜形成的水的排放也比較麻煩。停水后，還可利用熱氣烘干蒸發(fā)器表面，避免蒸發(fā)器表面的水膜結(jié)成冰而影響傳熱。對(duì)于臥式殼管式冷凝器： ，進(jìn)出水的溫度差一般來(lái)說(shuō)，當(dāng)冷卻水進(jìn)水溫度低時(shí)，取上限值，反之取下限值。（2）確定蒸發(fā)溫度te（37）計(jì)算出制冷劑的蒸發(fā)溫度te。在制冷循環(huán)中，工質(zhì)壓縮比，即Pc/Pe ≤ 8，可采用單級(jí)壓縮式制冷循環(huán)，由于Pc/Pe=＜8，因此，本高溫庫(kù)采用單級(jí)壓縮即可。（2）校核電動(dòng)機(jī)功率 （54）式中：λ—壓縮機(jī)的輸氣系數(shù)；λ=；qv.，th—壓縮機(jī)的理論輸氣量 （m3/h）；qv.，th=141 m3/h、—制冷劑進(jìn)、出壓縮機(jī)時(shí)的比焓 （kJ/kg）；v′1—壓縮機(jī)吸入蒸氣的比體積 （m3/kg）；（ m3/kg）ηi—壓縮機(jī)的指示效率；ηm—壓縮機(jī)的摩擦效率，；ηd—壓縮機(jī)的傳動(dòng)效率，直聯(lián)，取1。 冷凝器的選擇計(jì)算冷凝器的選擇原則：冷凝器的選擇原則取決于當(dāng)?shù)氐乃疁亍⑺|(zhì)、水源、氣候條件，以及壓縮機(jī)房布置要求等因素。根據(jù)延安地區(qū)的水溫、水質(zhì)水源、氣候條件，以設(shè)計(jì)中機(jī)房的布置情況，選用臥式殼管式冷凝器，該冷凝器具有傳熱系數(shù)高；冷卻水耗量少；占空間高度?。裳b于室內(nèi)），操作管理方便的優(yōu)點(diǎn)，要求水質(zhì)好、水溫低，清洗水垢時(shí)要停止冷凝器的工作。 制冷系統(tǒng)輔助設(shè)備的選擇 氨油分離器 （511）式中 λ— 壓縮機(jī)的輸氣系數(shù)，（）；v—氨壓縮機(jī)的理論輸氣量，v=1412=282 m3/h；Wy 油分離器內(nèi)的氣體流速 m/s；本設(shè)計(jì)選用洗滌式油分離器，它比填料式油分離器的阻力要小，比較適用于氨制冷系統(tǒng)，借氣體經(jīng)過(guò)氨液洗滌，降低氣流速度和改變其方向以達(dá)到分離出氨氣中夾帶的潤(rùn)滑油。代入公式，解得，V= m3。 集油器集油器的作用是收集從油分離器、冷凝器、貯液器、中間冷卻器、蒸發(fā)器、排液桶等設(shè)備中放出的潤(rùn)滑油，并將潤(rùn)滑油中挾帶的氨液分離出來(lái)。氨制冷系統(tǒng)中應(yīng)該單獨(dú)設(shè)置集油器，一般不進(jìn)行計(jì)算，而是根據(jù)經(jīng)驗(yàn)來(lái)選用。目前生產(chǎn)的空氣分離器主要有108mm和219mm兩種規(guī)格，由于制冷系統(tǒng)的制冷量比較小，所以選用一臺(tái)小號(hào)的空氣分離器即可。 JXA108型緊急泄氨器。 （514）式中：dd—低壓循環(huán)貯液器的直徑，mm；λ—氨壓縮機(jī)的輸氣系數(shù)，λ=；Wd——低壓循環(huán)貯液器內(nèi)的氣體速度，；ξd——低壓循環(huán)貯液器截面積系數(shù)，；nd——低壓循環(huán)貯液器氣體進(jìn)氣口的個(gè)數(shù)，臥式低壓循環(huán)貯液器為1或2個(gè)，本設(shè)計(jì)中為1個(gè)。查得到=。配套氨泵的流量比實(shí)際需要的流量大，在系統(tǒng)運(yùn)行的時(shí)候可根據(jù)流量需要加以調(diào)節(jié)。3） 冷凍站應(yīng)布置在靠近水源和電源附近，以節(jié)省管線(xiàn)。6） 氨制冷壓縮機(jī)配用的電動(dòng)機(jī)必須采用防爆型，同時(shí)在機(jī)房設(shè)置消防和安全器材。4）冷凝器的冷卻水的水池離機(jī)房等建筑，一般不小于3米，以避免冷卻水外濺損壞墻體；5）制冷壓縮機(jī)及其他的輔助設(shè)備的布置，必須符合流程順序，并應(yīng)盡可能使連接管路簡(jiǎn)短，流向通暢。 制冷系統(tǒng)管道的管徑計(jì)算制冷劑管道直徑的確定，應(yīng)綜合考慮經(jīng)濟(jì)，壓力損失和回油等因素。制冷劑在管道中的允許流速和壓力降：表6—1 制冷管道允許流速（m/s）及壓力降（kPa）類(lèi)型允許流速允許壓力降回氣管或吸氣管10～16＜20排氣管15～2515～22冷凝器至貯液器液體管＜50貯液器至節(jié)流閥液體管～＜50高壓供液管~低壓供液管~低壓循環(huán)貯液器至氨泵的進(jìn)液管~（1）排氣管道管徑計(jì)算排氣管道以壓縮機(jī)到冷凝器管段的支管為例說(shuō)明計(jì)算的主要過(guò)程，其他管道的計(jì)算列于表63和64已知：壓縮機(jī)到油分離器的管段支管的流量為：qm=㎏/s；制冷劑在管道中的流速取18m/s（w=18m/s）；制冷劑的比體積：vR=v2′=㎏所以，壓縮機(jī)到油分離器的管段支管的管徑為：采用無(wú)縫鋼管，得支管