【正文】 N 氣 =3900i=3900 =13338（ N） 此時(shí) N 氣 已大于所需的 12790N 的夾緊力，故本夾具可安全工作。其結(jié)構(gòu)形式選用Ⅳ型，則擴(kuò)力比 i=。 切削力及夾緊力計(jì)算 刀具：高速鋼鑲齒三面刃銑刀，Φ 225mm， z=20 F= CF xpa FFyz Faue FZ/dρ Fnw F（見《切削手冊(cè)》表 ） 其中： CF=650， ap =， xF=， fz=， yF=， а e=40mm （在加工面上測(cè)量的近似值） uF=， d0=225mm， qF=， wF=0， z=20 南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 28 所以 F=650 20/ =1456（ N） 當(dāng)用兩把刀銑削時(shí)， F 實(shí) =2F=2912（ N） 水平分力： FH= 實(shí) =3203（ N） 垂直分力： Fv= 實(shí) =873（ N） 在計(jì)算切削力時(shí)，必須把安全系數(shù)考慮在內(nèi)。為了使定位誤差為零，應(yīng)該選擇以花鍵孔定位的自動(dòng)定心夾具。刀具為兩把高速鋼鑲齒三面刃銑刀，對(duì)工件的兩個(gè)端面同時(shí)進(jìn)行加工。 南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 27 4． 夾具設(shè)計(jì) 為了提高勞動(dòng)生產(chǎn)率，保證加工質(zhì)量，降低勞動(dòng)強(qiáng)度，需要設(shè)計(jì)專 用夾具。 南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 26 切削工時(shí)（ 4 個(gè)孔） l=19mm， l1=3mm， l2=1mm tm=（ l+l1+l2） /nWf= 倒角仍取 n=960r/min。 軸向進(jìn)給量 fa==20mm（雙行程） 工作速度 vW=10m/min 徑向進(jìn)給量 fr=（ 3）切削工時(shí)。由于細(xì)鏜與精鏜孔共用鏜桿，利用金剛鏜床同時(shí)對(duì)南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 25 工件精、細(xì)鏜孔，故切削用量及工時(shí)均與精鏜相同 а p=； f=； nW=816r/min， v=100m/min； t= 工序 55：磨Φ 39mm 二孔端面，保證尺寸 （ 1）選擇 砂輪。 工序 50：精、細(xì)鏜Φ ?? mm 二孔，選用機(jī)床： T740 金剛鏜床。 機(jī)動(dòng)工時(shí) l=19mm， l1=3mm， l2=3mm t1=(19+3+3)/nf=(min) 當(dāng)加工兩個(gè)孔時(shí) tm= 2=（ min） 4. 倒角 2 45176。根據(jù)有關(guān)手冊(cè)的規(guī)定，擴(kuò) 鉆的切削用量可根據(jù)鉆孔的切削用量選取 f=（ ～ ） f 鉆 =（ ～ ） =～ （ mm/r） 根據(jù)機(jī)床說明書，選取 f=v=（ 1/2～ 1/3） v 鉆 =（ 1/2～ 1/3） 12 =6～ 4（ m/min） 則主軸轉(zhuǎn)速為 n=～ 34r/min 并按機(jī)床說明書取 nW=68r/min。由于本零件在加工Φ 25mm 孔時(shí)屬于低鋼度零件，故進(jìn)給量應(yīng)乘系數(shù) ，則 f=（ ～ ） =～ （ mm/r） 根據(jù) Z535 機(jī)床說 明書，現(xiàn)取 f=。 采用高速鋼鑲齒三面刃銑刀， dW=225mm，齒數(shù) z=20。倒角，選用臥式車床 C6201。按圖樣要求，加工完畢后應(yīng)保證尺寸 45mm。 7） 切削工時(shí) t=l+l1+l2/nf 其中 l=90， l1=4， l2=0 所以 t=90+4/600 =（ min） （ 2） 車Φ 60mm 外圓柱面 а p=1mm f=（《切削手冊(cè)》表 ， Ra= m，刀夾圓弧半 徑 rs=） Vc=Cv/Tmа pXvfYvkv 其中： Cv=242 m=,T=60 xv=,yv=,kM=,kk= Vc=159(m/min) n=843(r/min) 按機(jī)床說明書取 n=770r/min 則此時(shí) v=145m/min 切削工時(shí) t=（ l+l1+l2） /nf 其中： l=20 l1=4 l2=0 所以 t=（ 20+4） /770 =（ min） （ 3） 車螺紋 M60 1mm 1）切削速度的計(jì)算 見《切削用量手冊(cè)》（艾興、肖詩(shī)綱編，機(jī)械工業(yè)出版社，1985）表 21，刀具壽命 T=60min，采用高速螺紋車刀，規(guī)定粗車螺紋時(shí)а p =，走刀次數(shù) i=2 Vc=Cv/Tmа pXvfYvkv 其中： Cv=， m=， xv=， yv=，螺距 t1=1 kM=（ ） =， kk= 所以粗車螺紋時(shí)： Vc=(m/min) 精車螺紋時(shí) Vc=(m/min) 2）確定主軸轉(zhuǎn)速 南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 19 粗車螺紋時(shí) n1=1000vc/∏ D=1000 ∏ 60=（ r/min） 按機(jī)床說明書取 n=96r/min 實(shí)際切削速度 vc=18m/min 精挑螺紋時(shí) n1=1000vc/∏ D=1000 ∏ 60=195（ r/min） 按機(jī)床說 明書取 n=184r/min 實(shí)際切削速度 vc=34m/min 3）切削工時(shí) 取切入長(zhǎng)度 l1=3mm 粗車螺紋工時(shí) t1 =（ l+ l1） /nf*i=(min) 精車螺紋 t2 =（ l+ l1） /nf*i= 所以車螺紋的總工時(shí)為 t=t1+t2=（ m/min） 工序 20：鉆、擴(kuò)花鍵底孔Φ 43mm 及 锪 沉頭孔Φ 55mm，選用機(jī)床：轉(zhuǎn)塔車床 C365L。 1） 切削深度 單邊余量 Z=，可一次切除。如果選 nw=480r/min，則速度損失太大。 Vc=Cv/Tmа pXvfYvkv（ m/min） 其中： Cv=242， Xv=， Yv=， m=。 計(jì)算切削用量 （ 1）粗車 M60 1mm 端面 1） 已知毛坯長(zhǎng)度方向的加工余量為 ?? mm，考慮 7176。а 0= 12176。m；車螺紋 M60 1mm。 南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 15 表 1 加工余量計(jì)算表 (mm) 鍛件毛坯 （Φ 39mm 二端面，零件尺寸 ） 粗銑二端面 磨二端面 加工前尺寸 最大 最小 加工后尺寸 最大 118 最小 加工余量（單邊） 2 最大 最小 加工公差 + 確定切削用量及基本工時(shí) 工序 15：車削端面、外圓及螺紋。實(shí)際上，加工余量有最大加工余 量及最小加工余量之分。鍛件的公差按《工藝手冊(cè)》表 ，材質(zhì)系數(shù)取 M1，復(fù)雜系數(shù) S3，則 鍛件的偏差為 ?? mm。兩內(nèi)孔精度要求界于 IT7～ IT8 之間，參照《工 藝手冊(cè)》表 及表 ： 鉆孔：Φ 25mm 鉆孔：Φ 37mm 2Z=12mm 擴(kuò)鉆：Φ 2Z= 精鏜：Φ 2Z= 細(xì)鏜：Φ ?? mm 2Z= （ 16Φ ? mmΦ ? mm ? mm） 要求花鍵孔為外徑定心，故采用拉削加工。m,只要求粗加工，此時(shí)直徑余量 2Z=3mm 已能滿足加工要求。 以上工藝過程詳見附表 1“機(jī)械加工工藝過程綜合卡片”。選用 Z4012 立式 及 專用夾具加工，以花鍵孔及Φ 39mm 孔定位。 工序 35 精、細(xì)鏜Φ 39mm 二孔。利用花鍵內(nèi)底孔、Φ 55mm 端面及 RC1/8 錐紋 孔定位，選用 L6120 臥式拉床加工。選用 Z525 立式鉆床及專用鉆模。 工序 10 內(nèi)花鍵孔 5 60176。 方案三 解決 了上述 問題，因此，最后的加工路線確定如下： 工序 00 車端面及外圓Φ 62mm，Φ 60mm，車螺紋 M60 1mm。但在已制訂的工藝路線中卻沒有這樣做：Φ 39mm孔加工時(shí)，以Φ 55mm 花鍵孔定位（這是正確的）；而Φ 39mm 孔的外端面加工時(shí)，也是以Φ 55mm 花鍵孔定位。由此可以看出：因?yàn)棣?39mm 二孔的中心線要求與Φ 55mm 花鍵孔中心線相垂直，因此，加工及測(cè)量Φ 39mm 孔時(shí)應(yīng)以花鍵孔為基準(zhǔn)。但方案一中的工序 35 雖然代替了方案二中的工序 1 20，減少了裝夾次數(shù)，但在一道工序中要完成這么多工作，除了選用專門設(shè)計(jì)的組合機(jī)床（但在成批生產(chǎn)時(shí)，在能保證加 工精度的情況下，應(yīng)盡量不選用專用組合機(jī)床）外，只能選用轉(zhuǎn)塔機(jī)床。 南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 11 工序 55 沖箭頭。 工序 35 精、細(xì)鏜Φ 39mm 二孔。 工序 15 鉆錐螺紋 Rc1/8 底孔。 工藝路線方案三 工序 00 車端面及外圓Φ 62mm，Φ 60mm，車螺紋 M60 1mm。 工序 50 鉆 M8mm 螺紋 底孔Φ 孔，倒角 120176。 工序 25 車外圓Φ 62mm，Φ 60mm，車螺紋 M60 1mm 工序 30 鉆、鏜孔Φ 43mm，并 锪 沉頭孔Φ 55mm。 工序 05 精銑Φ 39mm 二孔端面。 工序 45 攻螺紋 M8mm 底孔Φ ，倒角 120176。 工序 25 粗銑Φ 39mm 二孔端面。 工序 05 兩次鉆孔并擴(kuò)鉆花鍵底孔Φ 43mm， 锪 沉頭孔Φ 55mm。 . 制定工藝路線 制定工藝路線的出發(fā)點(diǎn)，應(yīng)當(dāng)適時(shí)零件的幾何形狀、尺寸精度及位置精 度等技術(shù)要求能得到合理的保證。但對(duì)本零件來(lái)說，如果以Φ 65mm 外圓（或Φ 62mm 外圓）表面作基準(zhǔn)（四點(diǎn)定位），則可能造成這一組內(nèi)外圓柱表面與零件的叉部外形不對(duì)稱。 （ 4） Φ 65mm 外圓和 M60x1 外螺紋表面均采用車削即可達(dá)到零件圖紙的要求 基準(zhǔn)的選擇 基面選擇是工藝規(guī)程設(shè)計(jì)中的重要工作之一。 制定工藝路線 及方法 加工方法的選擇 零件各表面加 工方法的選擇，不但影響加工質(zhì)量，而且也要影響生產(chǎn)率和成本?？紤]到汽車在運(yùn)行中要經(jīng)常加速及正、反向行駛，零件在工作過程中則經(jīng)常承受交變載荷及沖擊性載荷，因此應(yīng)該選用鍛件，以使金屬纖維不被切斷，保證零件工作可靠。 生產(chǎn)類型的確定 計(jì)算零件生產(chǎn)綱領(lǐng)的公式： N=Q*n(1+amp。 . 表面處理內(nèi)容及作用 由于零件受正反向沖擊性載荷，容易疲勞破壞，所以采用表面噴砂處理，提高表面硬度，還可以在零件表面造成殘余壓應(yīng)力，以抵消部分工作時(shí)產(chǎn)生的拉應(yīng)力，從而提高疲 勞極限。其中，主要加工表面為Φ ?? mm的兩個(gè)孔。 零件的材料 萬(wàn)向節(jié)滑動(dòng)叉的材料選用 45 鋼，屬于優(yōu)等碳素結(jié)構(gòu)鋼，經(jīng)調(diào)質(zhì)處理后有良好的綜合機(jī)械性能和加工工藝性能，零件材料的選擇主要是考慮到滿足使用要求，同時(shí)兼顧材料的工藝性和經(jīng)濟(jì)性， 45 鋼滿足以上要求，所以選用 45 鋼。 南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 5 2 零件的分析 零件的作用 題目所給定的零件是解放牌汽車底盤傳動(dòng)軸上的萬(wàn)向節(jié)滑動(dòng)叉，它位于傳動(dòng)軸的端部。 它的研究和使用可以簡(jiǎn)化萬(wàn)向傳動(dòng)裝置的結(jié)構(gòu)，也滿足功能要求，因此對(duì)萬(wàn)向節(jié)滑動(dòng)叉的研究有極大的實(shí)際意義。 涉密論文按學(xué)校規(guī)定處理。對(duì)本文的研究做出重要貢獻(xiàn)的個(gè)人和集體，均已在文中以明確方式標(biāo)明。對(duì)本研究提供過幫助和做出過貢獻(xiàn)的個(gè)人或集體，均已在文中作了明確的說明并表示了謝意。盡我所知，除文中特別加以標(biāo)注和致謝的地方外，不包含其他人或組織已經(jīng)發(fā)表或公布過的研究成果，也不包含我為獲得 及其它教育機(jī)構(gòu)的學(xué)位或?qū)W歷而使用過的材料。除了文中特別加以標(biāo)注引用的內(nèi)容外，本論文不包含任何其他個(gè)人或集體已經(jīng)發(fā)表或撰寫的成果作品。本人授權(quán) 大學(xué)可以將本學(xué)位論文的全部或部分內(nèi)容編入有關(guān)數(shù)據(jù)庫(kù)進(jìn)行檢索，可以采用影印、縮印或掃描等復(fù)制手段保存和匯編本學(xué)位論文。 萬(wàn)向節(jié)滑動(dòng)叉就是將萬(wàn)向節(jié)叉和滑動(dòng)花鍵副的一部分組合起來(lái)，使其成為一個(gè)零件， 其特征是該萬(wàn)向節(jié)滑動(dòng)叉為采用管