【正文】 0%斜率 = 67102 ? 航空煤油恩氏蒸餾 10~70%斜率 = .5501070 158191 ? 輕質(zhì)柴油恩氏蒸餾 10~70%斜率 = .6 6 6 701070 245285 ? 重質(zhì)柴油恩氏蒸餾 10~70%斜率 = .133301070 331339 ? 由圖表集圖 224 查得： 重整原料： 平衡蒸發(fā) 50%點(diǎn) 恩氏蒸餾 50%點(diǎn) =15 航空煤油： 平衡蒸發(fā) 50%點(diǎn) 恩氏蒸餾 50%點(diǎn) =7 輕質(zhì)柴油： 平衡蒸發(fā) 50%點(diǎn) 恩氏蒸餾 50%點(diǎn) =5 重質(zhì)柴油： 平衡蒸發(fā) 50%點(diǎn) 恩氏蒸餾 50%點(diǎn) =18 由圖表集 223 可查得： 20 重整原料平衡蒸發(fā) 100%溫度為 航空煤油平衡蒸發(fā) 0%溫度為 輕質(zhì)柴油平衡蒸發(fā) 0%溫度為 重質(zhì)柴油平衡蒸發(fā) 0%溫度為 （ 10）臨界溫度 , tkp: 查《石油煉制工藝學(xué)》圖 225 知： 產(chǎn)品名稱(chēng) 真臨界溫度 假臨界溫度 ℃ ℃ 重整原料 265 260 航空煉油 359 348 輕質(zhì)柴油 441 438 重質(zhì)柴油 492 489 （ 11）臨界壓力 , Pkp: 查《石油煉制工藝學(xué)》圖 227 和圖 228 查得： 產(chǎn)品名稱(chēng) 真臨界壓力 假臨界壓力 MPa MPa 重整原料 航空煉油 輕質(zhì)柴油 重質(zhì)柴油 （ 12）焦點(diǎn)溫度 , tF 由圖表集圖 2219 查得 ： 重整原料焦點(diǎn)溫度： 317℃ 航空煤油焦點(diǎn)溫度： 395℃ 輕質(zhì)柴油焦點(diǎn)溫度： 459℃ 重質(zhì)柴油焦點(diǎn)溫度： 496℃ （ 13）焦點(diǎn)壓力 , PF 由圖表集圖 2218 查得： 重整原料焦點(diǎn)壓力為 21 航空煤油焦點(diǎn)壓力為 輕質(zhì)柴油焦點(diǎn)壓力為 重質(zhì)柴油焦點(diǎn)壓力為 油品的有關(guān)性參數(shù)計(jì)算匯總 油品名稱(chēng) 密度/ 204d 比重指數(shù) API 特性因數(shù) K 相對(duì)分子質(zhì)量 M 平均蒸發(fā)溫度 /℃ 臨界參數(shù) 焦點(diǎn)參數(shù) 0% 100% 溫度/℃ 壓力/MPa 溫度/℃ 壓力/MPa 重整原料 0 92 265 2 317 4 航空煉油 0 145 359 3 395 8 輕質(zhì)柴油 0 218 441 5 459 2 重質(zhì)柴油 5 298 492 5 495 6 重油 0 420 2 產(chǎn)品收率及物料平衡 物料平衡可參考同一原油丶同一產(chǎn)品方案的生產(chǎn)數(shù)據(jù)確定。通常相鄰兩個(gè)產(chǎn)品的實(shí)沸點(diǎn)就在這一重疊值的一半處 , 因此可取 tH 和 tL之間的中點(diǎn)溫度作為這兩個(gè)餾分的切割溫度 , 按切割溫度 , 可以從原油的實(shí)沸點(diǎn)曲線(xiàn)得出各產(chǎn)品的收率。 tL 為相鄰兩餾分輕餾分實(shí)沸點(diǎn)的 100％點(diǎn)溫度。 汽提水蒸汽用量與需要汽提出來(lái)的輕組分含量有關(guān)。取塔頂空冷器壓力降為 , 使用一個(gè)管殼式后冷器 , 殼程壓力降取 , 故塔頂壓力 =++= (絕 )。通過(guò)蒸氣壓圖表 31，將此交點(diǎn)溫度換算成在 壓力下的溫度為 318℃。 進(jìn)料在爐出口處攜帶的熱量 Q (P=, t=353℃ ) 物料 焓， Kj/kg 熱量， kJ/h 汽相 液相 重整原料 1166 1166= 106 航空煤油 1159 1159= 106 輕柴油 1136 101625 1136= 106 重柴油（ g） 1131 1131= 106 重柴油（ l） 1100 18750 1100= 106 重油 937 937= 106 合計(jì) QF= 106 再求出原油在加熱爐出口條件下的熱焓 ho，按前述方法作出原油在 爐出口壓力 (即圖 1中的曲線(xiàn) 3)。根據(jù)此可算出進(jìn)料在爐出口條件下的焓值 ho，見(jiàn)表 39。 表 10 全塔熱平衡 物料 流率， kg/h 密 度 d204 操作條件 焓， kJ/kg 熱量， kJ/h MPa ℃ 汽相 液相 入 方 進(jìn)料 937500 353 1004 106 汽提蒸汽 18750 420 3362 106 合計(jì) 956250 106 出 方 重整原料 105 610 106 航空煤油 180 457 106 輕柴油 101625 256 651 106 重柴油 315 817 106 重油 346 898 106 水蒸汽 18750 105 2800 106 27 合計(jì) 956250 106 （ 2） 全塔回流熱 Q =(— ) 106= 106kJ/h （ 3） 回流方式及回流熱分配 塔頂采用二級(jí)冷凝冷卻流程 , 塔頂回流溫度為 60℃。其結(jié)果如下： 恩氏蒸餾 /%（體） 0 10 30 50 餾出溫度 /℃ 326 331 333 336 恩氏蒸餾溫差 /℃ 5 2 3 平衡蒸發(fā)溫差 /℃ 2 1 平衡蒸發(fā) 50%溫度 /℃ 336+= 平衡蒸發(fā)溫度 /℃ 平衡汽化溫度 /℃ 由上求得的在 下重柴油的泡點(diǎn)溫度為 ℃，與原假設(shè)的 315℃很接近，可認(rèn)為原假設(shè)溫度是正確的。 ①重柴油抽出板 (第 42 層 ) 圖 4 重柴油抽出板以下塔段的熱平衡 表 11 第 42層以下塔段的熱平衡 物料 流率， kg/h 密 度 d204 操作條件 焓， kJ/kg 熱量， kJ/h MPa ℃ 汽相 液相 入 方 進(jìn)料 937500 353 1004 106 汽提蒸汽 18750 420 3362 106 內(nèi)回流 L ～ 309 808 808L 合計(jì) 106+L 106+808L 出 方 重整原油 315 106 航空煤油 315 106 輕柴油 101625 315 106 重柴油 315 106 重油 346 106 水蒸汽 18750 315 106 內(nèi)回流 L ～ 315 合計(jì) 106+L 106+ 由熱平衡得 : 106+808L= 106+ 所以 , 內(nèi)回流 L= kg/h 或 hk mo l/ 1 8 1 2 5 ? （假定內(nèi)回流液的分子量為 283） 重 柴 油 抽 出 板 上 方 汽 相 總 量 為 : 435+573+466++= 28 重柴油蒸汽 (即內(nèi)回流 )分壓為 : a0 6 3 2 0 1 2 41 7 MP?? 由重柴油常壓恩氏蒸餾數(shù)據(jù)換算在 0. 061 MPa 壓力下平衡汽化 0％點(diǎn)溫度 。爐出口溫度也不致超過(guò)充許限度。限定爐出口溫度不超過(guò) 365℃ , 由曲線(xiàn) 3 可讀出在 365℃時(shí)的汽化率 eo 為 ％ (體 )。 由曲線(xiàn) 4可查得當(dāng) eF 為 ％ (體 )時(shí)的溫度為 353℃ , 此即欲求的汽化段溫度 tF。 汽化段溫度應(yīng)該是在汽化是在汽化段油氣分壓 之下汽化 25 %（體）的溫度，為此需要作出 下的原油平衡汽化曲線(xiàn)，見(jiàn)上圖中的曲線(xiàn) 4。 （ 2）分餾塔計(jì)算草圖 （ 3） 操作壓力 取塔頂產(chǎn)品罐壓力為 : 。由于不能取得實(shí)際生產(chǎn)數(shù)據(jù)，可根據(jù)實(shí)沸點(diǎn)數(shù)據(jù)來(lái)確定。表 3 中沒(méi)有考慮到損失 , 在實(shí)標(biāo)生產(chǎn)中通常取 (氣體 +損失 )約占原油的 ％。如不能取得實(shí)標(biāo)生產(chǎn)數(shù)據(jù) , 可根據(jù)實(shí)沸點(diǎn)數(shù)據(jù)來(lái)確定。 2 環(huán)境保護(hù)工程所需投資 充分依托茂名石化工業(yè)園的環(huán)保設(shè)施，不需新建。 3 廢渣： 一般是堿洗精制方案的裝置，就有堿渣產(chǎn)生。 本項(xiàng)目可依托工業(yè)區(qū)現(xiàn)有的排水系統(tǒng)、污水處理設(shè)施，經(jīng)處理達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)后排放化驗(yàn)分析廢水。但對(duì)于黏度稍大及有一半聚合現(xiàn)象的系統(tǒng)，浮閥塔也能正常操作。 篩板塔的優(yōu)點(diǎn)：結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，造價(jià)低廉，氣體壓降小，板上液面落差也較小，生產(chǎn)能力及板效率均較泡罩塔高。 錯(cuò)流塔板廣泛用于蒸餾、吸收等傳質(zhì)操作中。 15 板式塔內(nèi)設(shè)置一定數(shù)量的塔板，氣體以鼓泡狀、蜂窩狀、泡沫式或噴射式穿過(guò)板上的液層，進(jìn)行傳質(zhì)與傳熱。用于蒸餾（精餾）和吸收的塔器分別稱(chēng)為蒸餾塔和吸收塔 。 減底渣油由泵抽出，分兩路換熱（渣油一路換熱流程：換 11/1CD、換 11/2CD、換 11/3CD、換 11/4CD、換 11/5CD；渣油二路換熱流程： 11/1AB、 11/2AB、 11/3AB、11/4AB、 11/5AB）后合并進(jìn)入冷 12，然后作氧化瀝青料、焦化料或丙烷脫瀝青料出裝置。 減壓二線(xiàn)自塔 3 下段填料下集油箱餾出，經(jīng)塔 5 上段汽提，油汽返回中段填料下集油箱之下，餾出油由泵抽出后經(jīng)冷卻至 60～ 70℃作潤(rùn)料或催化料出裝置。 14 常壓塔底重油由泵抽出，分四路進(jìn)入爐 3 加熱。精制罐分離出的堿渣自壓送往汽油泵房回收。容分離出來(lái)的冷凝水部份用泵注入揮發(fā)線(xiàn)，另一部份排入堿性水道或經(jīng)泵送北汽提裝置，不凝氣（瓦斯）從容一頂出來(lái)經(jīng)水封罐脫油脫水后去加熱爐燒或明放空或去火炬線(xiàn)放空，或去三蒸餾尾氣系統(tǒng)。s 1 凝點(diǎn)/℃ 閃點(diǎn)(開(kāi) )/℃ 折射率 每餾分 累計(jì) 20℃ 50℃ 100℃ 20Dn 70Dn 1 初 ~112 — — — — — — 2 112~156 — — — — 3 156~195 — 65 — — 4 195~225 — 41 78 — 5 225~257 — 24 — — 6 257~289 — 9 125 — 7 289~313 — 4 — — 8 313~335 13 157 — 9 335~355 — 22 — — 10 355~374 — 29 184 — 11 374~394 — 34 — — 12 394~415 — 38 206 — 13 415~435 — 43 — — 14 435~456 — 45 238 — 15 456~475 — — 48 — — 16 475~500 — — 52 282 — 17 500~525 — — 55 — — 13 渣油 525 — — — 41① — — — 原油平衡蒸發(fā)數(shù)據(jù)： 2 工藝流程 1 原油換熱系統(tǒng) 原油從北山油罐靠靜位能壓送到原油泵進(jìn)口，在原油泵進(jìn)口前的過(guò)濾器注入利于保證電脫鹽效果的破乳化劑和水，經(jīng)泵抽送后分東西兩路與油品換熱后進(jìn)入電脫鹽罐脫鹽脫水。本項(xiàng)目的水、電、風(fēng)等公用工程均有茂石化工業(yè)園區(qū)管道輸送。原油經(jīng)脫水后，進(jìn)行一般的性質(zhì)分析。 常壓塔底重油，用泵送入減壓爐，加熱到 410℃左右送入減壓塔。側(cè)線(xiàn)一般不出產(chǎn)品，也可抽出組成似重汽油的餾分，經(jīng)換熱后，一部分打入常壓塔中段回流入口處（在常壓塔側(cè)一、二線(xiàn)之間），這樣可以減輕常壓爐和常壓塔的負(fù)荷，另一部分則送回初餾塔側(cè)作本塔的循環(huán)回流。原油蒸餾裝置汽化段數(shù)可分為以下幾種：一段汽化式：常壓 。將此內(nèi)在的聯(lián)系用簡(jiǎn)單的示意圖表達(dá)出來(lái)，即成為原油蒸餾的流程圖。 我國(guó)蒸餾裝置側(cè)線(xiàn)產(chǎn)品分離精度差別較大，如中石化有些煉油廠常頂和常一線(xiàn)能夠脫空，但尚有 40%的裝置常頂與常一線(xiàn)恩氏蒸餾餾程重疊超過(guò) 10℃，最 9 多重疊達(dá) 86℃。 產(chǎn)品質(zhì)量方面，國(guó)外蒸餾裝置典型的產(chǎn)品分餾精度一般為：石腦油和煤油的脫空度 ASTM D86(5%95%)13 ℃ ； 煤 油 和 輕 柴 油 的 脫 空 度 ASTM D86(5%95%)20℃；輕蠟油與重蠟油的脫空度 ASTM D1160(5%95%)5℃，潤(rùn)滑油基礎(chǔ)油也基