【正文】 無槽方形槽垂直平行槽寬方形槽菱形槽由于選取的摩擦襯面油槽為徑向槽。 （5）回位彈簧的設(shè)計計算 回位彈簧的形式采用周布彈簧，參考實驗室變速器的離合器，初定為23個。依據(jù)GB∕―1995取模數(shù)，則由，得齒數(shù)，取。m； 齒間載荷不均勻系數(shù)，取=； 花鍵齒數(shù)，； 齒的工作長度，取mm； 齒的工作高度，取mm； 平均直徑，取。外花鍵小徑mm，依據(jù)GB∕―1995取模數(shù)，由得，分度圓直徑mm，齒厚=。經(jīng)計算得MPa，依據(jù)表34可知，摩擦片內(nèi)花鍵在使用和制造情況處于良好時依然能夠滿足強(qiáng)度要求。以下主要是對回位彈簧（膜片彈簧）的設(shè)計過程。 （3）膜片彈簧起始圓錐底角α 汽車膜片彈簧起始圓錐底角一般在10176。 （4）膜片彈簧小端半徑膜片彈簧小端半徑由結(jié)構(gòu)確定，便于軸通過，初選尺寸=45mm，受力半徑大于，取=45mm。取離合器結(jié)合時膜片彈簧的大端變形量為mm，由式（34）可得壓緊力=1460N。C3的主要零部件與C1的大致相同，均采用螺旋彈簧作為回位彈簧。依據(jù)GB∕―1995取模數(shù)，則由，得齒數(shù)，取。m； 齒間載荷不均勻系數(shù)，取=； 花鍵齒數(shù)，； 齒的工作長度，取mm； 齒的工作高度，取mm； 平均直徑，取。 （38）式中，傳遞轉(zhuǎn)矩，N花鍵連接的強(qiáng)度校核計算；由于是靜連接，故用公式（39）進(jìn)行校核。 （4）鋼片尺寸及花鍵設(shè)計 鋼片厚取3..5mm，其內(nèi)徑也為mm，外徑，鋼片外花鍵同樣選30176。 （310）式中，傳遞轉(zhuǎn)矩，N （1）制動鼓半徑和制動帶包角的確定依據(jù)變速器整體結(jié)構(gòu)尺寸初定制動鼓半徑=，制動帶包角176。 （3）摩擦襯面材料的選取選用的材料為粉末冶金材料，其動摩擦系數(shù)取，取其許用比壓為MPa。制動帶微分段上的力平衡式為 式中，——制動帶微分段摩擦表面上的正壓力；——摩擦系數(shù)。因此為了減小操縱油缸作用力，制動帶操縱端的位置應(yīng)當(dāng)設(shè)計成使作用力與鼓旋轉(zhuǎn)方向相同（即正轉(zhuǎn)情況）。 （5）制動帶與鼓比壓計算 帶式制動器摩擦副間的比壓由下式計算： （314）式中,——制動器摩擦副寬度，由鼓的結(jié)構(gòu)和布置可以確定mm； R——制動鼓半徑，mm。片式制動器B2用來制動行星架，B2通過鋼片的外花鍵和自動變速器殼體相連接，通過摩擦片的內(nèi)花鍵與行星架相連接，制動器通過對摩擦元件的制動實現(xiàn)對行星架的制動。 （1）轉(zhuǎn)矩容量的計算轉(zhuǎn)矩容量計算公式： （315）式中，——計算轉(zhuǎn)矩，N （2）摩擦片尺寸及花鍵設(shè)計 花鍵選用30176?；ㄦI連接的強(qiáng)度校核計算：由于是動連接，故用公式（316）進(jìn)行校核。 （3）和摩擦片內(nèi)花鍵相連的行星架外花鍵的設(shè)計其外花鍵小徑是根據(jù)行星架輪廓尺寸確定的，mm，依據(jù)GB∕―1995取模數(shù)，由，得，取，分度圓直徑mm，大徑mm。經(jīng)計算得，依據(jù)表34可知，摩擦片內(nèi)花鍵在使用和制造情況處于不良時可以滿足強(qiáng)度要求?；ㄦI連接的強(qiáng)度校核計算：由于是動連接，故用公式（33）進(jìn)行校核。 帶向離合器F是用來制動行星架，防止其逆向轉(zhuǎn)動的。缺點：楔塊要特殊加工制造，初期成本較高；楔塊滾道加工要求高，徑向偏心率公差要求高。楔塊和滾子保持正常接合位置，壓緊彈簧疲勞破壞。 齒圈分度圓直徑相當(dāng)于定軸變速器的中心距，它決定了變速器的橫斷面尺寸。則齒圈齒數(shù)，圓整后取=73。對于斜齒輪傳動而言，螺旋角越大，輪齒越傾斜，傳動平穩(wěn)性越好，但此時軸向分力也越大，通常取，本機(jī)構(gòu)齒輪取。 （2）同心條件對于單排行星排，為了使太陽輪與齒圈的旋轉(zhuǎn)中心重合，太陽輪與行星輪的中心距應(yīng)和齒圈與行星輪的中心距相等。本設(shè)計中取行星輪數(shù)。對于單行星排來說，只要太陽輪和齒圈的齒數(shù)和是行星輪的整數(shù)倍，各行星輪就能均與地裝入。對于后行星排其安裝條件為： （為整數(shù)） （43）分別代入各齒輪齒數(shù)到式（43）中，只有=74，=34，=29滿足兩個行星排的安裝條件。 調(diào)整齒數(shù)后，實際傳動比與原要求的傳動比有所差別，其變化率為：，應(yīng)在一定范圍內(nèi)，以免實際傳動比離給定傳動比過遠(yuǎn)。參考文獻(xiàn)[1] 黃宗益. 現(xiàn)代轎車自動限速器原理和設(shè)計[M].上海:同濟(jì)大學(xué)出版社,2006.[2] 馮晉祥,[M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2004.[3]《汽車工程手冊》編輯委員會. 汽車工程手冊[M].北京:人民交通出版社,2000.[4] [M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2004.[5]《機(jī)械設(shè)計手冊》編輯委員會. 機(jī)械設(shè)計手冊第二版[M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2004.[6] [M].北京:高等教育出版社,2008.[7] 劉惟信. 汽車設(shè)計[M]. 北京:清華大學(xué)出版社,2001.[8] 何銘新,錢可強(qiáng). 機(jī)械制圖[M]. 北京:高等教育出版社,2005.[9] 徐石安,[M].北京:清華大學(xué)出版社,2005.[10] [J].汽車產(chǎn)業(yè)與配件經(jīng)濟(jì)報道,2008,6(7):4853.[11] 段志嘩. 煤礦井下膠輪車輛用制動器的設(shè)計[J].煤礦機(jī)械,2005,4:2427.[12] (CST)中線性濕式離合器的設(shè)計[J]. 煤礦機(jī)械,2005,10:56. [13] 李賢彬,、現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢[J]. .(3):2023.[14] (CST)中線性濕式離合器的設(shè)計[J]. 煤礦機(jī)械,2005,10:56.[15] 楊亞聯(lián),[J]..(3):5759.[16] 夏建滿,[J]..(4):78—80.[17] [M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2007. 致謝通過將近半年的努力學(xué)習(xí)和工作，我終于完成了此次畢業(yè)設(shè)計，這離不開呂文超導(dǎo)師的悉心指導(dǎo)，也不開車輛工程教研室和實驗室各位老師的耐心教導(dǎo)和指正，還有同學(xué)們的相互探討和學(xué)習(xí)，在這里致以我最忠誠的感謝！通過本次畢業(yè)設(shè)計，將我本科四年所學(xué)到的東西得到了融匯貫通，也在給我本科的學(xué)習(xí)生涯畫上了一個圓滿的句號。在摩擦結(jié)合部分能夠用較少的制動器和離合器來實現(xiàn)傳動控制，本設(shè)計只用了3個離合器和2個制動器就能實現(xiàn)4檔控制。在負(fù)變位齒輪中必須保證小齒輪不發(fā)生根切，即需用長行星輪來求最大變位系數(shù)。則必須調(diào)整大太陽輪和齒圈的齒數(shù)，取或36。 （3）安裝條件 保證各行星輪能均布地安裝于兩中心輪之間。同時，為了使嚙合時的徑向力相互抵消，通常將行星輪均勻地分布在傳動的同一圓周上。由式（21）得后行星排的特性參數(shù)為，則小太陽輪齒數(shù)，圓整后取=29。與直齒圓柱齒輪相比較，斜齒圓柱齒輪有使用壽命長、運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)、工作噪聲低等優(yōu)點。初選齒圈分度圓直徑。 4行星齒輪傳動機(jī)構(gòu)設(shè)計行星變速器齒輪傳動基本參數(shù)是模數(shù)m和齒圈的分度圓直徑D。因此在接觸點上產(chǎn)生很大接觸應(yīng)力，同時對內(nèi)外圈產(chǎn)生很大的環(huán)向應(yīng)力。本設(shè)計采用楔塊式自由輪機(jī)構(gòu)，其由內(nèi)圈、外圈、保持架等組成。m； 齒間載荷不均勻系數(shù)，取=； 花鍵齒數(shù)，； 齒的工作長度，取mm； 齒的工作高度，取mm； 平均直徑，取。平齒根漸開線花鍵。 （317）式中，傳遞轉(zhuǎn)矩，Nm； 齒間載荷不均勻系數(shù)，取=； 花鍵齒數(shù)，； 齒的工作長度，取mm； 齒的工作高度，取mm； 平均直徑，取mm。依據(jù)GB∕―1995取模數(shù)，則由，得齒數(shù)。m； ——額定轉(zhuǎn)矩，NB2的主要零部件有制動器鼓、制動器壓盤、摩擦元件、活塞等。由此式可見，比壓的變化規(guī)律與拉力相同，且其最大比壓在緊端。m，制動鼓半徑=，制動帶包角176。當(dāng)操縱端作用力與制動鼓旋轉(zhuǎn)方向一致時，成為正轉(zhuǎn)，在圖中以點劃線表示的旋轉(zhuǎn)方向，摩擦力對操縱力起助力作用；當(dāng)操縱端作用力與制動鼓旋轉(zhuǎn)方向相反時，稱為反轉(zhuǎn)，在圖中以實線表示的旋轉(zhuǎn)方向，摩擦力對操縱力起減力作用。圖中，為操縱端作用力，為固定端作用力，在制動帶上取一個微分段，它對應(yīng)的包角為。拉緊方式：拉緊方式可分為單端拉緊和雙端拉緊兩種。