【正文】 編者2010年2月目 錄 前言 ……………………………………………………………………………………1目錄 ……………………………………………………………………………………2第一章 概述 ……………………………………………………………………………3第二章 轉K7型轉向架 ………………………………………………………………3第一節(jié) 主要用途及特點 …………………………………………………………4第二節(jié) 主要性能參數與基本尺寸 ………………………………………………6第三章 結構組成第一節(jié) 簡介 ………………………………………………………………………7第二節(jié) 主要組成 …………………………………………………………………9 輪對 ………………………………………………………………………9 側架組成 …………………………………………………………………10 搖枕組成 …………………………………………………………………11 橡膠堆 ……………………………………………………………………12 輪對徑向裝置 ……………………………………………………………13 彈性旁承組成 ……………………………………………………………15 中央彈簧及減振裝置 ……………………………………………………17 基礎制動裝置 ……………………………………………………………18第三節(jié) 轉K7型、轉K6型轉向架技術特征比較 ………………………………20第四節(jié) 轉K7型轉向架的常見故障類型及處理 ………………………………22第五節(jié) 零部件明細 ………………………………………………………………24第四章 轉K7型轉向架部件及總組裝 第一節(jié) 部件組裝 …………………………………………………………………28第二節(jié) 轉向架組裝 ………………………………………………………………37第一章 概述為了滿足大秦線開行20，000噸運煤專列的運輸需求，適應鐵路跨越式發(fā)展，南車集團眉山車輛廠根據2004年鐵道部科技研究開發(fā)計劃（項目編號2004J010B）引進了南非成熟、先進的Scheffel轉向架技術并進行了25t軸重副構架轉向架的研制，以改善車輛動力學性能和運行品質。只有這樣，通過改善和提高轉向架的動力學性能，提高其運用安全性，實現重載和提速來提高鐵路運輸的經濟效益。大力研制大軸重、高速和性能可靠的新型轉向架，在相同條件下，以提高鐵路運輸能力，適應我國鐵路運輸發(fā)展的需要, 具有時代的緊迫性和發(fā)展的必然性。由于重載列車的軸重增加了，造成車輛對軌道動、靜兩個方面較大的作用力。正是基于此，中國南車集團眉山車輛廠引進了南非先進、成熟的Scheffel轉向架技術進行了轉K7型轉向架的研制，以改善車輛動力學性能和運行品質。自2005年5月以來， 共有6輛C80C型敞車（配裝25t軸重副構架轉向架）在大秦線投入運用考驗，1輛C80C型敞車（配裝25t軸重副構架轉向架）在鐵道部科學研究院環(huán)行試驗線參加“120km/h貨車可靠性試驗”。圖11 轉K7型轉向架 轉K7型轉向架是在原三大件轉向架的基礎上將一個輪對的左右兩個承載鞍相連，形成U形副構架。，并采用變剛度彈簧和合理的摩擦阻力以提高運行品質。，提高蛇行運動的臨界速度。心盤面自由高 694mm固定軸距 1800mm車輪直徑 840mm旁承中心距 1520mm軸頸中心距 1981mm下心盤直徑 375mm下心盤到下旁承頂面距離自由狀態(tài) 93mm工作狀態(tài) 83mm制動杠桿與車體縱向鉛垂面的夾角 40176。二系懸掛采用帶變摩擦減振裝置的中央枕簧懸掛系統，搖枕彈簧為二級剛度，采用組合式斜楔，斜楔體為貝氏體球墨鑄鐵，主摩擦板為高分子合成材料；采用直徑為375mm的下心盤，下心盤與搖枕的聯接采用拉鉚釘，下心盤內設有導電式尼龍心盤磨耗盤；裝用JC 型雙作用彈性旁承搖枕組成輪對組成彈簧基礎制動裝置軸承側架組成橡膠堆U形副構架連接桿圖32 轉K7型轉向架三維爆炸圖353130B緊湊型雙列圓錐滾子軸承、采用RE2B型50鋼車軸及新結構的輕型HESA輾鋼車輪或HEZD鑄鋼車輪；采用JC型雙作用彈性旁承；基礎制動裝置為下拉桿式單側閘瓦制動裝置，采用LA或LB型組合式制動梁，新型高摩合成閘瓦。 車輪為符合TB/T2817《鐵道車輛用輾鋼整體車輪技術條件》的HESA型輾鋼全加工車輪或符合TB/T1013《碳素鋼鑄鋼車輪技術條件》的HEZD型碳素鋼鑄鋼車輪，車輪進行靜平衡測試，最大殘余不平衡值不大于125g同一輪對必須裝同型號的軸承。 側架組成側架為B+級鋼鑄造。插入深度不得超過13mm。 搖枕組成搖枕為B+級鋼鑄造。 頂部工藝孔下心盤旁承盒八字面磨耗板側面工藝孔固定杠桿支點座中央方孔外止擋內止擋圖36 搖枕組成，插入深度不得大于13mm。橡膠堆的縱向和橫向剛度是不相同的，組裝時有人字形的沿車軸中心線，即橫向方向（見圖37所示）。 輪對徑向裝置輪對徑向裝置的結構如圖38所示，主要由左、右2個U形副構架通過2個連接桿組成通過圓銷連接而成；為防圓銷脫落，在圓銷下部安裝有開口銷；在每個鞍座上部分別裝有2個副構架磨耗板，通過調整墊板和開口銷固定。，提高蛇行運動的臨界速度。 JC型雙作用常接觸彈性旁承主要由彈性旁承體組成、旁承磨耗板、旁承座、滾子、滾子軸、調整墊板、墊片等零部件組成（如圖311所示）。一旦上旁承板壓靠滾子，不僅車體側傾角受到限制，而且由于滾子的滾動而不致增大回轉阻力矩，影響曲線通過性能 。由于車體施加在旁承上的正壓力并不隨空、重車狀態(tài)而變化，故式中的M1基本上是一個常量。 中央彈簧及減振裝置中央承載彈簧采用兩級內、外雙圓柱螺旋彈簧承載。彈簧布置位置如圖312所示。日常維護：各卷彈簧有無卡阻、折斷，主摩擦板磨耗不超限。為避免閘瓦搭頭而造成閘瓦偏磨，采用滑塊式結構，滑塊外有尼龍?zhí)祝詼p少磨耗。第三節(jié) 轉K7型、轉K6型轉向架技術特征對比轉K7型轉向架和轉K6型轉向架在結構上均屬于三大件鑄鋼轉向架，轉K7型轉向架與轉K6轉向架主要有以下區(qū)別： 轉K7有輪對徑向裝置，轉K6有交叉支撐裝置。轉K7型、轉K6型轉向架的主要技術特征見下表：轉K7型、轉K6型轉向架的主要技術特征對比表主要技術特征轉K7型轉向架轉K6型轉向架軌距1435mm1435mm軸重25t25t自重最高運行速度120km/h120km/h承載鞍與副構架一體式，B+級鋼窄型、獨立式，ZG230450軸型RE2BRE2A ，RE2B軸頸中心距1981mm1981mm輪型HESA型輾鋼輪或HEZB型鑄鋼輪（靜平衡試驗，靜不平衡值≤125g側架立柱磨耗板為4孔，采用折頭螺栓固定軸距1800mm1830mm搖枕適應寬斜楔槽，中部開孔用于安裝輪對徑向裝置的連接桿，無制動梁安全鏈吊座，B+級鋼適應寬斜楔槽，中部開孔用于安裝基礎制動裝置的中拉桿，無制動梁安全鏈吊座，B+級鋼下心盤下心盤直徑Φ375mm采用尼龍導電式磨耗盤下心盤直徑Φ375mm2．采用尼龍導電式磨耗盤交叉支撐裝置無采用下交叉支撐裝置輪對徑向裝置左、右U形副構架通過兩個連接桿相連形成輪對徑向裝置無輪對與側架連接方式側架與副構架之間通過橡膠堆（每軸箱兩個）連接，實現橡膠彈性定位側架與承載鞍之間通過軸箱橡膠墊（每軸箱一個）連接，實現橡膠彈性定位與干摩擦約束相結合減振裝置變摩擦減振裝置，組合式斜楔（尺寸175143170）變摩擦減振裝置，組合式斜楔（尺寸180133165）中央懸掛系統兩級剛度彈簧，搖枕每側為2組減振彈簧組（減振外圓彈簧和減振內圓彈簧）、5組承載彈簧（承載外圓彈簧[1]和承載內圓彈簧）及2個承載外圓彈簧[2]（彈簧與K6均不相同）兩級剛度彈簧，搖枕每側為2組減振彈簧組（減振外圓彈簧和減振內圓彈簧）、7組承載彈簧（其中7組承載內圓彈簧相同，6組采用承載外圓彈簧[1]，另一組采用承載外圓彈簧[2]）基礎制動裝置1．采用高摩合成閘瓦2． 采用下拉桿式基礎制動裝置3． 采用LA或LB型新型組合式制動梁4． 制動杠桿與車體縱向鉛垂面的夾角40176。本節(jié)介紹轉向架各部件的生產及組裝過程第一節(jié) 部件組裝1. 1搖枕組成搖枕組成分一位、二位兩種，結構基本類同于K6轉向架，下心盤與搖枕采用LMYT2457G拉鉚釘連接。m。側架組成重點在于立柱磨耗板的組裝，其組裝過程如下：,不得有凸起,并預組裝磨耗板, mm塞尺檢測。 mm的塞尺測量，插入深度不得超過13mm。