【正文】 帽與墩身汽車荷載人群荷載R(kN)——R(kN)——自重(kN)——————縱向——————橫向—————— 風(fēng)荷載 （171） （172） （173） （174）橫橋風(fēng)荷載計(jì)算 ， （B類地區(qū)）， ， z=3將數(shù)值代入公式得 ，每跨迎風(fēng)面面積 。=墩身迎風(fēng)面面積 豎向力 繞x軸縱向彎矩y軸偏心距驗(yàn)算 截面重心至偏心方向邊緣距離 ，滿足要求。 內(nèi)力組合表172基底豎向荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值上部結(jié)構(gòu)墩帽與墩身汽車荷載人群荷載合計(jì)豎向力（kN）橫向偏心距縱向偏心距表173基底風(fēng)荷載和制動力效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值風(fēng)荷載制動力合計(jì)上部墩身橫向力（kN）橫向彎矩（）縱向力（）165縱向彎矩（kN）荷載組合橫橋向縱橋向 橋墩穩(wěn)定性驗(yàn)算抗傾覆穩(wěn)定性驗(yàn)算 （176） （177） ，抗滑動穩(wěn)定性 ，滿足要求。汽車荷載，公路Ⅱ級，人群荷載3 ，橋面凈寬15252m。承臺有效高度 。角柱向上沖切：從角柱內(nèi)邊緣至承臺外邊緣距離 ， 。選用50Φ10鋼筋，沿平行于x軸方向均勻布置。圓形樁身計(jì)算寬度為對于C30混凝土，有 ，HRB級鋼筋， ，扣除保護(hù)層厚度 ?，F(xiàn)代橋梁不僅在建設(shè)規(guī)模上還是科技水平上均躋身世界先進(jìn)行列，預(yù)應(yīng)力空心板橋技術(shù)較先進(jìn)，工藝要求嚴(yán)格，施工方便，制造工藝簡單屬于靜定結(jié)構(gòu)，受力不如超靜定結(jié)構(gòu)好，但其結(jié)構(gòu)質(zhì)量安全可靠，耐勞性好鋼材用量小，造價低。在設(shè)計(jì)的過程中，我感覺到那些基礎(chǔ)知識的重要性。另外還要感謝我的同窗好友以及師兄師姐學(xué)弟學(xué)妹們，有你們的陪伴讓我在大學(xué)的四年中過了很快樂充實(shí)。在本次設(shè)計(jì)的編寫過程中，我力求系統(tǒng)，準(zhǔn)確，但由于水平有限，設(shè)計(jì)中不妥之處在所難免，懇請各位老師批評指正，謝謝87 。老師安排的學(xué)習(xí)討論小組，讓組員之間互相監(jiān)督，發(fā)現(xiàn)不足和錯誤的地方，及時加以改正，增加了我們的積極性。參考文獻(xiàn)[1] 公路橋涵設(shè)計(jì)手冊—梁橋（上冊），徐光輝，人民交通出版社[2] 公路橋涵設(shè)計(jì)手冊—梁橋（下冊），劉效堯，人民交通出版社[3] 公路橋涵設(shè)計(jì)手冊—墩臺與基礎(chǔ)，江祖銘，人民交通出版社[4] 公路橋涵設(shè)計(jì)手冊—橋位設(shè)計(jì)，高東光，人民交通出版社[5] 橋梁設(shè)計(jì)手冊—橋梁附屬構(gòu)造與支座，金吉寅，人民交通出版社[6] 橋梁工程，姚玲森編，人民交通出版社，1990年[7] 簡支梁橋示例集，易建國編，人民交通出版社，2000年[8] 公路橋涵通用設(shè)計(jì)規(guī)范（JTJ0212004），人民交通出版社[9] 公路鋼筋混凝土與預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTJ0112004），人民交通出版社[10] 地基處理手冊，中國建筑工業(yè)出版社[11] 建筑地基處理技術(shù)規(guī)范（JGJ7991）[12] 巖石工程治理手冊，林宗元，遼寧科技出版社[13] 復(fù)合地基處理及其工程實(shí)例，牛志榮、李宏等，中國建材工業(yè)出版社致 謝 畢業(yè)設(shè)計(jì)已經(jīng)接近尾聲了，我的四年大學(xué)生活也即將結(jié)束了，借此機(jī)會我對在這四年里給過我?guī)椭完P(guān)心的人表示感謝。上部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算包括作用效應(yīng)的計(jì)算組合、預(yù)應(yīng)力鋼筋的選擇和布置、計(jì)算應(yīng)力損失、極限狀態(tài)計(jì)算、變形計(jì)算等，完成主要的平、立、剖施工圖；下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算包括結(jié)構(gòu)橋墩的選擇，基礎(chǔ)等。則 樁身水平承載力及配筋滿足要求。配筋率 ，在 %~%之間，滿足要求。承臺受剪切承載力計(jì)算剪跨比與上述剪跨比相同剪切系數(shù) ，又因?yàn)?，所以。 滿足要求 滿足要求 ，所以取 。承臺底面上縱橋向荷載恒載 – 一孔活載： 恒載 – 二孔活載：樁的設(shè)計(jì)基礎(chǔ)采用高柱承臺式摩擦樁，根據(jù)施工條件，采用 的樁。每個支座下防止支座對墩帽的破壞，設(shè)有 的鋼筋網(wǎng)，其縱橋向間距100mm，橫橋向間距150mm，采用 8鋼筋，保護(hù)層厚度為40mm。 雙偏心受壓的受壓面積 。豎向力較大時，結(jié)構(gòu)自重、汽車荷載、人群荷載豎向縱橫向彎矩，縱向風(fēng)荷載彎矩，制動力彎矩的作用效應(yīng)組合。瀝青混凝土橋面鋪墊層10cm,厚瀝青混凝土 =鉸縫重力 =20塊板重 =人行道欄桿 = 合力 自重反力： 汽車荷載與人群荷載計(jì)算 汽車荷載計(jì)算兩跨荷載時，在右跨左支點(diǎn)設(shè)集中荷載 。（3）確定需要的橡膠片總厚度：不計(jì)汽車制動力 計(jì)入汽車制動力 《橋規(guī)》的其它規(guī)定 選用4層鋼板和5層橡膠組成的支座，,則：橡膠片厚度 ，并（合格）（4）支座總厚: 驗(yàn)算支座的偏轉(zhuǎn)情況（1）由式計(jì)算支座的平均壓縮變形為按《橋規(guī)》規(guī)定，尚應(yīng)滿足，即（合格）（2）計(jì)算梁端轉(zhuǎn)角：由關(guān)系式和可得設(shè)結(jié)構(gòu)自重作用下，主梁處于水平狀態(tài)。,采用，即吊環(huán)鋼筋用HRB335鋼筋。則預(yù)制空心板起吊時，板跨中截面彎矩為：起吊時吊環(huán)內(nèi)的總拉力為所以不需要演算起吊時預(yù)制空心板截面強(qiáng)度。 絞縫抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算按《圬工規(guī)范》，混泥土構(gòu)件直接受剪時，按下列公式計(jì)算?，F(xiàn)畫出的影響線（見圖142），并在其上布置汽車荷載，得絞縫的橫向分布系數(shù)：圖14—2 剪力影響線橫向最不利加載圖（尺寸單位：m） 絞縫剪力 公路—I級車道荷載中的均布荷載沿板橋縱向展開成半波正弦荷載時，其表達(dá)式為：，其跨中峰值為。設(shè)絞縫剪力沿空心板跨長方向按半波正弦曲線分布，則由鉸接板橫向分布系數(shù)計(jì)算，可求得絞縫剪力影響線參見圖141。代入計(jì)算式得：，滿足《公預(yù)規(guī)》要求。由上面得到，則 。表12—1短暫狀態(tài)空心板截面正應(yīng)力匯總表 跨中l(wèi)/4截面支點(diǎn)作用種類預(yù)加力板自重00總應(yīng)力值表中負(fù)值為拉應(yīng)力，正值為壓應(yīng)力，壓應(yīng)力均滿足《公預(yù)規(guī)》要求。 跨中截面 由預(yù)加力產(chǎn)生的混泥土法向應(yīng)力（由《公預(yù)規(guī)》） （121） 式中: ───先張法預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的合力，其值為 （122） （123） 其中───放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時預(yù)應(yīng)力損失值，由《公預(yù)規(guī)》，則 由板自重產(chǎn)生的板截面上、下緣應(yīng)力 由表45，空心板跨中截面板自重彎矩，則板自重產(chǎn)生的截面法向應(yīng)力為放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時，由預(yù)加力及板自重共同作用，空心板上下緣產(chǎn)生的法向應(yīng)力為：下緣應(yīng)力：上緣應(yīng)力：截面上下緣均為壓應(yīng)力，且小于符合《公預(yù)規(guī)》要求。為此計(jì)算在放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時預(yù)制空心板的板高壓應(yīng)力和板頂拉應(yīng)力。則箍筋間距計(jì)算如下：采用。則（計(jì)入正溫差應(yīng)力）（計(jì)入反溫差應(yīng)力）則CC纖維處的主應(yīng)力為（計(jì)入正溫差應(yīng)力）：計(jì)入反溫差應(yīng)力時：混泥土主壓應(yīng)力為，符合《公預(yù)規(guī)》要求。 由前面九（二）計(jì)算得，（計(jì)入正溫差），（計(jì)入反溫差）。 式中：───預(yù)加力產(chǎn)生在AA纖維處的正應(yīng)力，九（二）計(jì)算，； ───豎向荷載產(chǎn)生的截面彎矩，支點(diǎn)截面； ───AA纖維處正溫差應(yīng)力，九（二）計(jì)算，；反溫差應(yīng)力，不再敘述。有效預(yù)應(yīng)力。第11章 持續(xù)狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算持久狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算應(yīng)計(jì)算使用階段正截面混泥土的法向壓應(yīng)力,預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力及斜截面的主壓應(yīng)力。先計(jì)算此時的抗彎剛度： （101）放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時，設(shè)空心板混泥土強(qiáng)度達(dá)到C30，這時，則,，換算截面面積：所有鋼筋換算截面對毛截面重心的靜矩為： 換算截面重心至毛截面下緣的距離：則換算截面重心至空心板下緣的距離：換算截面重心至空心板上緣的距離：預(yù)應(yīng)力鋼絞線至換算截面重心的距離。上述結(jié)果表明，本設(shè)計(jì)空心板滿足《公預(yù)規(guī)》對部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件斜截面抗裂性要求。 (絞縫未扣除)(—BB纖維至重心軸距離，) 同樣， （計(jì)入正溫差應(yīng)力）（計(jì)入反溫差應(yīng)力） BB纖維處，（計(jì)入正溫差應(yīng)力），（計(jì)入反溫差應(yīng)力），負(fù)值為拉應(yīng)力，均小于，符合《公預(yù)規(guī)》對部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件斜截面抗裂性要求。預(yù)應(yīng)力混泥土A類構(gòu)件，在短期效應(yīng)組合下，預(yù)制構(gòu)件符合。 主拉應(yīng)力（1）AA纖維(空間頂面) （96） （97）式中：───支點(diǎn)截面短期組合效應(yīng)剪力設(shè)計(jì)值，由表45。 斜截面抗裂性驗(yàn)算部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件斜截面抗裂性驗(yàn)算是以主拉應(yīng)力控制，采用作用的短期效應(yīng)組合，并考慮溫差作用。表9—1溫差應(yīng)力計(jì)算 編號單元面積（）溫度（℃）單元面積重心至換算截面重心距離180990=792002(280+70)2=46003(280+70)2=4600 正溫差應(yīng)力：梁頂：梁底：預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處： 普通鋼筋重心處： 預(yù)應(yīng)力鋼筋溫差應(yīng)力：普通鋼筋溫差應(yīng)力：反溫差應(yīng)力：按《公預(yù)規(guī)》，則得反溫差應(yīng)力:梁頂：梁底：預(yù)應(yīng)力鋼絞線反溫差應(yīng)力：普通鋼筋反溫差應(yīng)力：以上正值表示壓應(yīng)力，負(fù)值表示拉應(yīng)力。溫差應(yīng)力計(jì)算，按《公預(yù)規(guī)》附錄B計(jì)算?？缰薪孛妫航孛妫褐c(diǎn)截面：第9章 正常使用極限狀態(tài)計(jì)算 正截面抗裂性驗(yàn)算正截面抗裂性驗(yàn)算是對構(gòu)件跨中截面混泥土的拉應(yīng)力進(jìn)行驗(yàn)算，并滿足《公預(yù)規(guī)》?？紤]到自重的影響，由于收縮徐變持續(xù)時間長，采用全部永久作用，空心板跨中截面全部永久作用彎矩由表45查得,在全部鋼筋重心處由自重產(chǎn)生的拉應(yīng)力為：跨中截面：截面：支點(diǎn)截面：則全部縱向鋼筋重心處的壓應(yīng)力為跨中截面：截面：支點(diǎn)截面：《公預(yù)規(guī)》，,設(shè)傳力錨固時，混凝土達(dá)到C30，則，則,則跨中、l/4截面、支點(diǎn)截面全部鋼筋重心處的壓應(yīng)力均小于,滿足要求。 錨具變形、回縮引起的應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力鋼絞線的有效長度取為張拉臺座的長度，設(shè)臺座長L=50m，采用一端張拉及夾片錨具，有頂壓時，則 加熱養(yǎng)護(hù)引起的溫差損失先張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板采用加熱養(yǎng)護(hù)的方法，為減少溫差引起的預(yù)應(yīng)力損失，采用分階段養(yǎng)護(hù)措施。斜截面抗剪承載力： 斜截面承載力滿足要求。表71計(jì)算截面剪力組合設(shè)計(jì)值截面位置x支點(diǎn)x=7300x=69500x=6000x=3000跨中x=0剪力組合設(shè)計(jì)值（kN）237092（1）距支座中心 處截面，x=6950mm由于空心板的預(yù)應(yīng)力筋及普通鋼筋是直接配筋，故此截面的有效高度取與跨中近似相同，其等效工字形截面的餓肋寬b=mm。