跨徑16m預(yù)應(yīng)力混凝土簡支空心板橋設(shè)計書(文件)
【正文】 長期效應(yīng)組合7結(jié)構(gòu)自重08S=7+8五 預(yù)應(yīng)力鋼筋設(shè)計1. 預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積的估算先張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板橋的預(yù)應(yīng)力鋼筋采用鋼絞線，沿空心板跨徑方向（橋梁縱向）采用曲線布置（在靠近支座處向上彎起）。為荷載短期效應(yīng)彎矩作用設(shè)計值?？招陌蹇缰薪孛驿摻畈贾萌鐖D所示。按《公預(yù)規(guī)》受拉區(qū)配筋。毛截面對重心的慣性矩為 1. 換算截面面積 A0=Ah+（ny1）Ay+（ng1）Ag =5314+（）+（） = Ag——受拉區(qū)普通鋼筋面積，Ag= ny——預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之比，ny= ng——非預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝圖彈性模量之比，ng=2. 換算截面重心位置 鋼筋換算截面對毛截面重心的靜距為 Sg=（）（）+（)() = 換算截面重心對毛截面重心的偏離 dh0=cm 換算截面重心至截面下緣距離 y0下== 換算截面重心至上緣距離 y0上=+= 預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至換算截面重心的距離 ey== 普通鋼筋重心至換算截面重心的距離 eg== 全部預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算界面中心至構(gòu)件換算截面重心軸的距離為 截面有效工作高度為 h0=++=3. 換算截面的慣性矩 I0=Ih+Ah+（ny1）Aye+（ng1）Age =4. 截面抗彎模量七 承載能力極限狀態(tài)計算1. 跨中正截面承載能力計算將空心板截面換成等效工字型截面，其方法是，在保持截面面積、慣性矩、型心位置不變的條件下，將空心板的圓孔換算為邊長為b h的矩形空（如圖所示）。 對照內(nèi)力匯總表個計算截面控制設(shè)計的剪力值，為構(gòu)造和施工方便，本設(shè)計預(yù)應(yīng)力混凝土空心板不設(shè)置斜筋，故計算剪力全部由混凝土和鋼筋承擔(dān)。 L——預(yù)應(yīng)力鋼筋的有效長度，取L=50m。 構(gòu)件截面回轉(zhuǎn)半徑，； 構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋重心處，由預(yù)應(yīng)力（扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失）和結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，其值為； ——預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固期齡期，計算期為時的混凝土收縮應(yīng)變； ——加載期齡，計算期為時的應(yīng)變系數(shù)。 設(shè)傳力錨固期齡,計算期齡為混凝土終極值，設(shè)橋梁所處環(huán)境的大氣相對濕度為75%。對于跨中截面，荷載長期效應(yīng)組合條件下，截面受拉邊的應(yīng)力為：==由此得：滿足要求。 式中 ——剪力， ——腹板寬度，——換算截面慣距，——空心板支座處計算位置以上截面對空心板換算截面中心軸的靜距。BB截面此時，滿足要求。本例中,故不用設(shè)置預(yù)拱度Δ。當(dāng)放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時空心板跨中將產(chǎn)生反拱度，設(shè)這時空心板混凝土強度達到C40，預(yù)加應(yīng)力產(chǎn)生的反拱度按跨中截面尺寸及配筋計算，并考慮反拱長期增長系數(shù)。AA截面 BB截面 支點截面 下面分別進行主應(yīng)力計算。斜截面抗裂性驗算部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件斜截面抗裂性驗算以主拉應(yīng)力控制，支點截面形心軸在荷載短期效應(yīng)組合作用條件下的主拉應(yīng)力應(yīng)滿足的要求?！豆A(yù)規(guī)》，對于部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件，應(yīng)滿足兩個要求：一是在作用短期效應(yīng)組合條件下預(yù)制構(gòu)件應(yīng)滿足；二是在作用長期效應(yīng)組合條件下預(yù)制構(gòu)件應(yīng)滿足，即不出現(xiàn)拉應(yīng)力。 跨中截面拉應(yīng)力 截面拉應(yīng)力 則全部縱向鋼筋重心處的壓應(yīng)力為： 跨中 截面 支點截面 《公預(yù)規(guī)》，設(shè)傳力錨固時，混凝土達到，則。設(shè)控制預(yù)應(yīng)力鋼絞線與臺座之間的最大溫差=15,則
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