【正文】 　自重支點(diǎn)左剪力　自重支點(diǎn)右剪力　自重跨中彎矩　支點(diǎn)彎矩組合支點(diǎn)左剪力組合支點(diǎn)右剪力組合跨中彎矩組合，最不利內(nèi)力組合且按此控制配筋。 所以各個(gè)板與G2的距離如下計(jì)算，:m, m, m, m, m,m, m, m, m, m各個(gè)反力效應(yīng)組合求得:荷載組合（6）：（7）的柱反力最大，為：G1=G2=,并由此控制設(shè)計(jì)。3. 支座最大反力的求取 kN kN/m(1) 荷載布置方式 車道荷載：公路I級(jí)雙孔單列： kN；雙孔雙列：2B= KN；單孔單列： kN；單孔雙列：2B= kN。按《通規(guī)》。由蓋梁的高跨比宜為，則：，取 蓋梁總長(zhǎng)為 10310+9+60=1099cm。本示例普通受拉鋼筋。式中：換算截面重心軸以上部分對(duì)重心軸的靜矩，其值為： 換算截面抗裂邊緣的彈性抵抗矩，由計(jì)算得 混凝土軸心抗拉標(biāo)準(zhǔn)值，C50。2．邊板預(yù)拉區(qū)的縱向鋼筋宜采用帶肋鋼筋，其直徑不宜大于，現(xiàn)采用HRB335鋼筋，14，則，滿足要求，布置在空心板支點(diǎn)截面上邊緣。C50混凝土：，由此計(jì)算空心板截面的幾何特性。支點(diǎn)附近箍筋間距80mm，其他截面適當(dāng)加大，需按計(jì)算決定，箍筋布置圖見施工圖，既滿足斜截面抗剪要求，也滿足主拉應(yīng)力計(jì)算要求，箍筋間距也滿足不大于板高一半即425mm，以及不大于400mm的構(gòu)造要求。以上主拉應(yīng)力最大值發(fā)生在11纖維處。符合《公預(yù)規(guī)》的要求。符合《公預(yù)規(guī)》的要求。1．中板 跨中截面的有效預(yù)應(yīng)力： ==則預(yù)應(yīng)力鋼絞線中的拉應(yīng)力為：2．邊板 斜截面主應(yīng)力驗(yàn)算斜截面主應(yīng)力計(jì)算選取支點(diǎn)截面的11纖維（空洞頂面），00（空心板重心軸），22纖維（空洞底面）在標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合和預(yù)加力作用下產(chǎn)生的主壓應(yīng)力和主拉應(yīng)力計(jì)算，并滿足： 的要求。 預(yù)加力引起的反拱度計(jì)算及預(yù)拱度設(shè)置1． 預(yù)加力引起的反拱度計(jì)算 空心板當(dāng)放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)跨中產(chǎn)生反拱度，設(shè)這是空心板混凝土達(dá)到C40，預(yù)加力產(chǎn)生的反拱度計(jì)算按跨中截面尺寸及配筋計(jì)算，并考慮反拱長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)=，先計(jì)算此時(shí)的抗彎剛度：，放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)，設(shè)空心板混凝土強(qiáng)度達(dá)到C40，這時(shí) MPa，則 換算截面面積： （邊板：591720）所有鋼筋換算截面對(duì)毛截面重心的靜矩為： （邊板：=4047680）換算截面重心至毛截面重心的距離為： mm （邊板：=） （向下移）則換算截面重心至空心板下緣的距離： （邊板：=）換算截面重心至空心板上緣的距離： （邊板：=）預(yù)應(yīng)力鋼絞線至換算截面重心的距離： （邊板：=）換算截面慣性矩： （邊板：=）換算截面彈性抵抗矩： 下緣： （邊板：=） 上緣： （邊板：=） 扣除預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力為： 中板： ； （邊板： ； ）則由預(yù)加力產(chǎn)生的跨中反拱度，并乘以長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)=：（邊板：）2． 預(yù)拱度的設(shè)置 由《公預(yù)規(guī)》，當(dāng)預(yù)加力的長(zhǎng)期反拱值小于按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的長(zhǎng)期撓度時(shí)，需設(shè)置預(yù)拱度，其值按該荷載的撓度值與預(yù)加應(yīng)力長(zhǎng)期反拱值之差采用。3 2—2纖維 式中： 空心板22纖維以下截面對(duì)空心板換算截面重心軸的凈矩， =1030162323=；（邊板： =1335162323=）則： == （邊板：= MPa） = = = == MPa同理可得： =（邊板）現(xiàn)22纖維處，（未計(jì)入溫差影響），符合《公預(yù)規(guī)》對(duì)部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件斜裂縫抗裂性要求。 斜截面抗裂性驗(yàn)算部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件斜截面抗裂性驗(yàn)算是以主拉應(yīng)力控制，采用作用短期效應(yīng)組合，不考慮溫差作用。本橋?yàn)椴糠诸A(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件，應(yīng)滿足兩個(gè)要求：一、 在作用短期效應(yīng)組合下，；二、 在荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合下，0，即不出現(xiàn)拉應(yīng)力。 式中：①構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋的含筋率：跨中截面：==（邊板：=）；截面： ==（邊板：=）；支點(diǎn)截面：==（邊板：=）；① =y=40440=364mm（邊板：=）；② 構(gòu)件截面回轉(zhuǎn)半徑：跨中截面：= mm2（邊板：== mm2）；截面：= mm2（邊板：= mm2）；支點(diǎn)截面：=（邊板：= mm2）；③ ：跨中截面：=（邊板：=）； 截面：= （邊板：=）； 支點(diǎn)截面：= （邊板：=）；④ 構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋重心處，由預(yù)應(yīng)力（扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失）和結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的混凝土法向壓應(yīng)力，其值為 ；⑤ 傳力錨固時(shí)，預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加力，其值為跨中截面： （邊板 ）截面： （邊板 ）支點(diǎn)截面： （邊板 ）⑥ ==364mm （邊板=）；⑦構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋重心至截面重心的距離，由前面計(jì)算==364mm （邊板=）；⑧ 預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固齡期t0，計(jì)算齡期t時(shí)的混凝土收縮應(yīng)變；⑨ 加載齡期為t0，計(jì)算考慮的齡期為t時(shí)的徐變系數(shù)。中板： σ=== Mpa邊板： σ=== 加熱養(yǎng)護(hù)引起的損失σ為減少由于溫度不均引起的損失，采用臺(tái)座和混凝土構(gòu)件共同受熱的措施。3．斜截面抗彎強(qiáng)度斜截面的抗彎承載力計(jì)算的基本方程式可以式可由所有力對(duì)受壓區(qū)混凝土合力作用點(diǎn)取矩的平衡條件求得：此時(shí)，最不利的斜截面水平投影長(zhǎng)度按下列公式試算確定：由于沒有設(shè)彎起鋼筋，所以可以只有箍筋來承擔(dān)剪力。（4）箍筋設(shè)計(jì) 采用直徑為ф8的雙肢箍筋（HRB335級(jí)鋼筋），mm2，則mm2。為設(shè)計(jì)方便，假定跨中距離為的截面處的建立按直線變化，彎矩按二次拋物線變化。1．箍筋設(shè)計(jì)（1）復(fù)核主梁截面尺寸根據(jù)“公預(yù)規(guī)”，矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件，其抗剪截面應(yīng)符合下列要求： 由前面計(jì)算知：中板： =,fcu,k=50, b=348mm, h0=85040=810mm代入上式得： KNKN邊板： =, cu,k=50, b=, h0=85040=810mm代入上式得： KNKN所以截面尺寸滿足要求。m, =112mm ,=348mm， 由水平力平衡，即可求得所需混凝土受壓區(qū)面積為mm2〉1030112=115360mm2說明x軸不位于腹板內(nèi)，屬于第二類T型梁截面。中板毛截面面積A=5679cm2,毛截面重心軸至1/2板高的距離d=21mm（向下），毛截面對(duì)其重心軸慣性矩I=102m41．換算截面面積 =（）=跨中截面：=482900+（）2224= ；截面：=482900+（）13914= ；支點(diǎn)截面：=482900+（）1394= 。m =106 N換算的原則為：①換算后的截面與原截面毛截面面積相等；②慣性矩相等；③質(zhì)心軸在統(tǒng)一水平線上。 預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置預(yù)應(yīng)力空心板中板選用15根，邊板選用18根17股鋼絞線布置在空心板下緣ap=40mm,沿空心板跨長(zhǎng)直線布置，即沿跨長(zhǎng)ap=40mm,保持不變，預(yù)應(yīng)力鋼筋布置滿足《公預(yù)規(guī)》要求，鋼絞線凈距不小于25mm，端部設(shè)置長(zhǎng)度不小于150mm的螺旋鋼筋等。 , 則所需預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積Ap為：式中：預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力。式中：在作用短期效應(yīng)組合Msd作用下，構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力； 構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的有效預(yù)壓應(yīng)力。設(shè)計(jì)時(shí)它應(yīng)滿足不同設(shè)計(jì)狀況下規(guī)范規(guī)定的控制條件要求，例如承載力、抗裂性、裂縫寬度、變形及應(yīng)力等要求。 板號(hào)荷載類別彎矩(KN﹒m)剪力（KN)支點(diǎn)L/4L/2支點(diǎn)L/4L/21汽車人群2汽車人群3汽車人群4汽車人群5汽車人群公路橋涵結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進(jìn)行作用效應(yīng)組合。 各板橫向分布系數(shù)沿橋跨方向變化圖(1) 沖擊系數(shù)μ的計(jì)算《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTG D602004），汽車沖擊系數(shù)的計(jì)算采用以結(jié)構(gòu)基頻為主要影響因素的計(jì)算方法，對(duì)于簡(jiǎn)支梁橋，結(jié)構(gòu)頻率f可采用下式計(jì)算中板 MPa，m4，m，kg/m,分別代入公式：Hz≤f中≤14Hz,所以有（《通用規(guī)范》（JTG D60—2004）） 所求有(2) 按《通用規(guī)范》（JTG D60—2004），公路—I級(jí)車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值為KN/m。首先計(jì)算空心板的剛度系數(shù)γ：其中I=102(m4) b=104cm l=，故：綜上，從梁橋工程中的鉸接板荷載橫向分布影響線用表(附表I)中查表91,92,93,94，在γ===。而在計(jì)算剪力效應(yīng)時(shí)，即計(jì)算剪力時(shí)pk′==238=(kN)按《橋規(guī)》車道荷載的均布系數(shù)應(yīng)滿布于使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號(hào)影響線上。裝配式構(gòu)件可以節(jié)省勞動(dòng)力和降低勞動(dòng)強(qiáng)度，提高工程質(zhì)量和生產(chǎn)力，降低了工程造價(jià)。預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支板橋常用跨徑在20米以下。預(yù)制預(yù)應(yīng)力空心板采用先張法施工工藝 空心板的橫斷面尺寸見圖所示：圖 空心板截面構(gòu)造及尺寸（尺寸單位：cm） 上部構(gòu)造尺寸如下圖： 橫斷面布置圖（尺寸單位：cm） 《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》（JTGB012003）； 《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTG D602004）； 《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG D622004）； 《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTJ 02385）； 《公路橋涵設(shè)計(jì)手冊(cè)》（梁橋）上冊(cè)，人民交通出版社，1996年； 《橋梁工程》本科教材；《混凝土簡(jiǎn)支梁（板）橋》易建國(guó)編（第二版），人民交通出版社，2000年；第二章 方案比選設(shè)計(jì)的橋?yàn)榭鐝綖?0米的中型橋，采用公路I級(jí)荷載為設(shè)計(jì)荷載。 本設(shè)計(jì)為兩等跨預(yù)應(yīng)力混凝土空心板橋。地基土上層為硬塑粘性土，下層為中密細(xì)砂夾礫石。s content mainly includes: Spatial core, Ge Liang, pile three major part designs and putation. Does things in order of importance and urgency pletes the geometry size design, the load bination putation, the steel bar disposition and the checking calculation, the loss of prestress putation, the crack and the distortio