預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁設(shè)計(jì)——畢業(yè)設(shè)計(jì)(文件)
【正文】 應(yīng)組合作用下的主拉應(yīng)力，應(yīng)滿足 tp? ≤ tkf 的要求。 圖 3 橫斷面計(jì)算點(diǎn)（尺寸單位： mm） 表 14 計(jì)算點(diǎn)幾何性質(zhì) 計(jì)算點(diǎn) 受力階段 1A（ 610? 2mm ） 1xy （ mm ） D （ mm ） 1S ( 910? 3mm ) 上梗肋處 階段 1 階段 2 階段 3 形心位置 階段 1 階段 2 階段 3 下梗肋處 階段 1 階段 2 階段 3 變截面處的有效預(yù)應(yīng)力 pe? = con? l?? l??? = 1395? ? = pN = pe pA? =? 3753/1000= pne = pny = 預(yù)應(yīng)力筋彎起角度分別為： 1p? = 176。 048MPa 計(jì)算結(jié)果匯總于表 15。 荷載短期效應(yīng)組合作用下的撓度值，可簡化為按等效均布荷載作用情況計(jì)算： 20548 ss LMf B??? 式中， sM ＝ ? ， L ＝ 103mm。 由預(yù)加應(yīng)力產(chǎn)生的跨中反拱為 pf ＝ 3 3103 9 7 16/2 9 1 6 5 0 16 26 ?? ???? mm 將預(yù)加應(yīng)力引起的反拱與按荷載短期效應(yīng)影響產(chǎn)生的長期撓度值相比較可知 3 3 ????? sp ff ??. 由于預(yù)加力產(chǎn)生的長期反拱值大于按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的長期撓度，所以可不設(shè)預(yù)拱度。 （ 2）預(yù)加力引起的反拱計(jì)算及預(yù)拱度的設(shè)置 預(yù)加力引起的反拱近似地按等截面梁計(jì)算，截面剛度按跨中截面凈截面確定，即取 0 B E J? ＝ 1016 2Nmm? 反拱長期增長系數(shù)采用 ?? ? 預(yù)加應(yīng)力引起的跨中撓度為 10ppiMMf dxB???? ? 式中： 1M — 所求變形點(diǎn)作用豎向單位力 P=1 引起的彎矩圖； pM — 預(yù)加力引起的彎矩圖。 （ 1）使用階段的撓度計(jì)算 使用階段的 撓度值，按短期荷載效應(yīng)組合計(jì)算，并考慮撓度長期影響系數(shù) ?? ，對 C40 混凝土， ?? =，剛度 0B = 0cEJ 。 ， 3,4p? = 將上述數(shù)值代入公式（ 1），（ 2），（ 3）分別計(jì)算上梗肋、形心軸和下梗肋處的主拉應(yīng)力。 恒載內(nèi)力值： 1GPKM = kNm? ， 1GmKM = kNm? ， 2GKM = kNm? ， 1GPKV = kNm? ， 1GmKV = kNm? ， 2GKV = kNm? ， 活載內(nèi)力值： 1QKM = kNm? ， 2GKM = kNm? ， 1?? = ， 1QKV = kNm? ， 2QKV = kNm? 變截面點(diǎn)處的主要變截面幾何性質(zhì)由表 5 查得 1nA = 1062mm ， 1nJ = 1012 4mm ， 1nsy = mm ， y= mm 2nA = 1062mm ， 2nJ = 10124mm ， 2nsy = mm ， y= mm 0A = 106 2mm ， 0J = 1012 4mm ， 0sy = mm ， y= mm 圖 3 為各計(jì)算點(diǎn)的位置示意圖。 表 13 應(yīng)力損失組合 截面 l?? = 1l? + 2l? + 4l? l??? = 5l? + 6l? 1 2 3 4 平均 1 2 3 4 平均 支點(diǎn) 4 5 變截面 L/4 1 9 3 跨中 3 6 （五）正常使用極限狀態(tài)計(jì)算 （ 1）正截面抗裂性驗(yàn)算 正截面抗裂性驗(yàn)算以跨中截面受拉邊的正應(yīng)力控制。 鋼筋應(yīng)力松弛損失的計(jì)算見表 11. 表 11 鋼筋應(yīng)力松弛損失計(jì)算表 pe? （ MPa ） 5l? （ MPa ） 1 2 3 4 1 2 3 4 支點(diǎn) 變截面 L/4 跨中 、徐變損失 6l? 6l? = ( , ) ( , )1 15p c s Ep pcpsE t t t t? ? ? ????????? pe? = pnNA + p pnNeJ GK pM eJ ps? =1+22psei， 2i = nJ / nA 式中： pc? —— 構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心處，由預(yù)加力（扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失）和結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力。 本例中預(yù)應(yīng)力筋束的張拉順序?yàn)? 4 → 3 → 2 → 1 。 表 7 摩擦損失計(jì)算表 1 2 3 4 總計(jì) （ MPa ） 支點(diǎn) X(m) ? (弧度 ) 1l? （ MPa ） 變截面 X(m) ? (弧度 ) 1l? （ MPa ） L/4截面 X(m) ? (弧度 ) 1l? （ MPa ） 跨中 X(m) ? (弧度 ) 1l? （ MPa ） 2l? 反摩擦影響長度 fl = /pdlE ?? ? ?? ， d?? = 01l??? 式中： 0? — 張拉端錨下張拉應(yīng)力； l?? — 錨具變形值， OVM夾片錨有頂壓時取 4mm； 剛 束號 截 面 1? — 扣除沿途管道摩擦損失后錨固端預(yù)拉應(yīng)力； l — 張拉端到錨固端之間的距離，本例中 l=14800 mm。 3,4p? = 176。 （ 2）變截面點(diǎn)處斜截面抗剪承載力計(jì)算 首先進(jìn)行抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核： 310? 2? tdf b oh ? o? dV ? 310? ,cukf boh 其中， dV = kN， b= 180 mm， oh 仍取 。 斜截面抗剪承載力按下式計(jì)算： o? dV ? csV + pbV dV 為斜截面受壓端正截面處的設(shè)計(jì)剪力，比值應(yīng)按 x= 2h + oh 重新進(jìn)行補(bǔ)插，得： dV = ? ??? 4 4 2 5 (相應(yīng) m= ) csV 為混凝土和箍筋共同的抗剪承載力 csV = 1?
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