【正文】 懸浮物料量的大小一是取決于喂料量的大小，二是取決于磨腔內(nèi)循環(huán)物料量的大小，喂料量是受控參數(shù)，正常狀況下是較穩(wěn)定的，因此壓差的變化就直接反映了磨腔內(nèi)循環(huán)物料量(循環(huán)負(fù)荷)的大小?！　?5)磨盤與噴口環(huán)處的間隙增大。這種現(xiàn)象通常發(fā)生在物料易磨性差的磨上，由于易磨性差，保持同樣的臺(tái)時(shí)能力所選的立磨規(guī)格較大，產(chǎn)量沒(méi)有增加，通風(fēng)量不需按規(guī)格增大而同步增大，但噴口環(huán)面積增大了。雖然風(fēng)機(jī)和氣體流量計(jì)處風(fēng)量沒(méi)有減少，但由于磨機(jī)和出磨管道、旋風(fēng)筒、收塵器等大量漏風(fēng)，造成噴口環(huán)處風(fēng)速降低，使吐渣嚴(yán)重。而造成噴口環(huán)處風(fēng)速低的主要原因有：　　(1)系統(tǒng)通風(fēng)量失調(diào)。由于Atox立磨的磨盤是平的，因此磨內(nèi)噴水是穩(wěn)定料床、減小振動(dòng)的措施之一。 立磨振動(dòng)的控制立磨正常運(yùn)行時(shí)是很平穩(wěn)的，噪音不超過(guò)90分貝，但如調(diào)整得不好，會(huì)引起振動(dòng)，振幅超標(biāo)就會(huì)自動(dòng)停車?！　±o力的調(diào)整范圍是有限的，如果物料難磨，新生單位表面積消耗能量較大，此時(shí)若料層較厚，吸收這些能量的物料量增多，造成粉碎過(guò)程產(chǎn)生的粗粉多而達(dá)到細(xì)度要求的減少，致使產(chǎn)量低、能耗高、循環(huán)負(fù)荷大、壓差不易控制，使工況惡化。通常狀況下，出磨風(fēng)量是穩(wěn)定的，該處的風(fēng)速也變化不大。拉緊力選擇的另一個(gè)重要依據(jù)為磨機(jī)主電機(jī)電流。 立磨的拉緊桿壓力立磨的研磨力主要來(lái)源于液壓拉緊裝置。如果為了保持噴口環(huán)處的風(fēng)速，而增加通風(fēng)量，這將會(huì)加重風(fēng)機(jī)和收塵的負(fù)荷，浪費(fèi)能源。由于出口風(fēng)速的降低，使成品的排出量少，循環(huán)負(fù)荷增加，壓差升高。烘磨時(shí)入口風(fēng)溫不能超過(guò)200℃，以免使磨輥內(nèi)潤(rùn)滑油變質(zhì)。 入磨及出磨風(fēng)溫的控制生料磨出磨風(fēng)溫不允許超過(guò)120℃。如果廢氣全部入磨仍不夠，可根據(jù)入磨廢氣的溫度情況，確定兌入部分冷風(fēng)或循環(huán)風(fēng)。 Atox立磨工作參數(shù)的控制 立磨的熱源及用風(fēng)入磨熱風(fēng)大多采用回轉(zhuǎn)窯系統(tǒng)的廢氣，也有的工藝系統(tǒng)采用熱風(fēng)爐提供熱風(fēng)，為了調(diào)節(jié)風(fēng)溫和節(jié)約能源，在入磨前還可兌入冷風(fēng)和循環(huán)風(fēng)。在大多數(shù)情況下，保證產(chǎn)量與細(xì)度的關(guān)系為：其中：Pg為實(shí)際產(chǎn)量，P為保證產(chǎn)量， Rg為實(shí)際篩余，Rt為保證篩余。91年后采用ATOX立磨系統(tǒng)，幾乎全用外循環(huán)系統(tǒng)，泰國(guó)有2家，外循環(huán)100％；銅陵外循環(huán)80％(1992年設(shè)計(jì))。我們廠噴嘴環(huán)速度設(shè)計(jì)為45~60m/s，此時(shí)外循環(huán)量約為10~25%。當(dāng)速度為70m/s時(shí)，噴嘴環(huán)壓降達(dá)到5000Pa。通過(guò)選粉機(jī)的速度來(lái)控制生料粉的細(xì)度，落到磨盤上的部分粗顆粒會(huì)通過(guò)噴嘴環(huán)進(jìn)入到磨外循環(huán)系統(tǒng)。 生料中有害揮發(fā)組分含量控制要求： K2O＋Na2O：＜％ Cl：＜％216。Total（%）總和 配料方案B_率值、礦物組成KH燃料種類煙煤　SM燒成用燃料熱值24422kJ/kgIM燒成熱耗kJ/kg熟料C3S(%)　燃料消耗量kg燃料/t熟料C2S(%)　灰分摻入量（%）C3A (%)　理論料耗t生料/t熟料C4AF(%)　綜合物料水分(%)Na2O eq(%)　備注：　　　　　1400℃液相量 (%)　硫堿比（SG）　ESO3(g/kg熟料)　 生產(chǎn)控制指標(biāo) 熟料率值控制范圍： KH=177。K2O （%） 氯除了對(duì)燒成產(chǎn)生不利影響外，對(duì)鋼筋還有腐蝕作用。根據(jù)國(guó)外經(jīng)驗(yàn)，常用硫堿比作為控制指標(biāo)。如果SO2含量有富裕，則在預(yù)熱器中它將與生料中的CaCO3反應(yīng)生成CaSO4進(jìn)入窯內(nèi)。 根據(jù)國(guó)內(nèi)經(jīng)驗(yàn)，熟料中K2O+%為宜，相應(yīng)的一般要求，生料中的堿含量(K2O+Na2O)%。216。 當(dāng)生料中含堿量過(guò)高時(shí)，料發(fā)粘，燒結(jié)范圍窄，易結(jié)圈，窯內(nèi)飛砂大，窯皮和熟料結(jié)構(gòu)疏松，燒成帶耐火磚壽命短，熱工制度不易穩(wěn)定。 游離二氧化硅fSiO2一般為燧石，其結(jié)構(gòu)致密，質(zhì)地堅(jiān)硬，耐壓強(qiáng)度高，化學(xué)活性低，對(duì)粉磨設(shè)備的磨損非常嚴(yán)重，對(duì)窯的操作也會(huì)產(chǎn)生極為不利的影響。 適宜量的MgO存在，抑制了Al3+和SO42–對(duì)C3S形成的障礙作用，有利A礦生成；216。；216。 引起水泥膨脹，影響水泥安定性；216。 MgO能夠固溶在C3S中，形成強(qiáng)度較高的單斜C3S；216。 MgO具有顯著的固硫作用，在一定含量范圍（1%～%），隨其含量增加，熟料中的SO3含量也增加；216。 在少量堿存在的情況下，鎂–堿的聯(lián)合作用可以大大減少SO2揮發(fā)，消除生產(chǎn)高硫水泥帶來(lái)的環(huán)境污染；216。216。另外，當(dāng)堿含量過(guò)高(%)時(shí)，熟料中游離氧化鈣含量大幅度增加，水泥急凝，強(qiáng)度下降。 生料中的堿除一部分揮發(fā)循環(huán)以外，其余的大部分均以硫酸堿(K2SO4,Na2SO4)的形式存在于熟料中。%。在燒成帶其大部分再分解成CaO和氣態(tài)SO2，小部分殘存于熟料中。216。德國(guó)KHD公司和Polysius公司采用FLS采用過(guò)剩硫的指標(biāo)：中國(guó)采用的計(jì)算指標(biāo)：中國(guó)根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，懸浮預(yù)熱器窯和預(yù)分解窯對(duì)原料的要求為：生料中： K2O+Na2O1%Cl~%熟料硫堿比：S/R=~熟料中： 過(guò)剩硫300g/(等同于FLS的過(guò)剩硫)C2S形成溫度1100~1200℃C3S形成溫度1400~1500℃離心風(fēng)機(jī)一定要關(guān)風(fēng)門啟動(dòng)！羅茨風(fēng)機(jī)千萬(wàn)不要關(guān)風(fēng)門啟動(dòng)！配料設(shè)計(jì) 原、燃料化學(xué)成分原、煤灰化學(xué)成分　LossSiO2Al2O3Fe2O3CaOMgOK2ONa2OSO3Cl石灰石 粘土 粉煤灰 鐵礦石 砂巖 灰分 煤的工業(yè)分析Mar(%)Mad(%)Aad(%)Vad(%)FCad(%)St,ad(%)Qnet，ad(kJ/kg)1024422 配料方案A_原料配比及化學(xué)成分KH燃料種類煙煤MgO （%） Cl（%） SM=177。 熟料硫堿比適宜范圍： SG=~原料磨及廢氣處理 ATOX立磨簡(jiǎn)介 立磨工作原理Atox利用磨輥和磨盤之間的壓力和剪切力對(duì)物料進(jìn)行破碎和粉磨。 Atox立磨的特點(diǎn)(1) 噴環(huán)速度 現(xiàn)代ATOX立磨，噴嘴環(huán)速度設(shè)計(jì)為40～45m/s，在此速度下約有30～50％的物料外循環(huán)。不管該速度變化有多大，它都不會(huì)影響到粉磨行為，電機(jī)功率不變，但它會(huì)影響循環(huán)風(fēng)機(jī)。(2) 料層厚度 當(dāng)立磨內(nèi)物料料層變薄時(shí)，立磨會(huì)產(chǎn)生高頻振動(dòng)；當(dāng)立磨內(nèi)料層太厚時(shí)，立磨會(huì)產(chǎn)生低頻振動(dòng)。目前更趨向于100％外循環(huán)。(5) ATOX選粉機(jī)料氣比ATOX選粉機(jī)料氣比 900g/m3?！　〔捎脽犸L(fēng)爐供給熱風(fēng)的工藝系統(tǒng)，為了節(jié)約能源，視物料含水情況可兌入20％～50％的循環(huán)風(fēng)。 入磨風(fēng)量的控制出磨氣體中含塵(成品)濃度應(yīng)在550～750g/m3之間，一般應(yīng)低于700g/m3；　　出磨管道風(fēng)速一般要20m/s，并避免水平布置；　　噴口環(huán)處的風(fēng)速標(biāo)準(zhǔn)為50m/s，最大波動(dòng)范圍為60％～80％；　　當(dāng)物料易磨性不好，磨機(jī)產(chǎn)量低，往往需選用大一個(gè)型號(hào)的立磨。否則軟連接要受損失；煤磨出磨風(fēng)溫視煤質(zhì)情況而定，揮發(fā)分高的，則出磨風(fēng)溫要低些，反之可以高些。Atox立磨出口風(fēng)溫通?？刂圃?0~95℃之間。由于惡性循環(huán)，總風(fēng)量減少，易造成飽磨，振動(dòng)停車。同時(shí)也受風(fēng)機(jī)能力和收塵器能力的限制。通常狀況下，拉緊壓力的選用和物料特性及磨盤料層厚度有關(guān)，因?yàn)榱⒛ナ橇洗卜鬯椋瑪D壓力通過(guò)顆粒間互相傳遞，當(dāng)超過(guò)物料的強(qiáng)度時(shí)被擠壓破碎，擠壓力越大，破碎程度越高，因此，越堅(jiān)硬的物料所需拉緊力越高；同理，料層越厚所需的拉緊力也越大。正常工況下不允許超過(guò)額定電流，否則應(yīng)調(diào)低拉緊力。因此控制分離器轉(zhuǎn)速是控制產(chǎn)品細(xì)度的主要手段。因此，在物料難磨的情況下，應(yīng)適當(dāng)減薄料層厚度，以求增加在經(jīng)過(guò)擠壓的物料中合格顆粒的比例。因此，調(diào)試階段主要遇到的問(wèn)題就是振動(dòng)。 立磨吐渣的控制正常情況下，Atox立磨噴口環(huán)的風(fēng)速為50m/s左右，這個(gè)風(fēng)速即可將物料吹起，又允許夾雜在物料中的金屬和大密度的雜石從噴口環(huán)處跌落經(jīng)刮板清出磨外，所以有少量的雜物排出是正常的，這個(gè)過(guò)程稱為吐渣。由于氣體流量計(jì)失準(zhǔn)或其它原因，造成系統(tǒng)通風(fēng)大幅度下降。磨盤與噴口環(huán)處的間隙增大。如果沒(méi)有及時(shí)降低通風(fēng)面積，則會(huì)造成噴口環(huán)的風(fēng)速較低而吐渣較多。該處間隙一般為5～8mm，如果用以調(diào)整間隙的鐵件磨損或脫落，則會(huì)使這個(gè)間隙增大，熱風(fēng)從這個(gè)間隙通過(guò)，從而降低了噴口環(huán)處的風(fēng)速而造成吐渣量增加。　　正常工況磨床壓差應(yīng)是穩(wěn)定的，這標(biāo)志著入磨物料量和出磨物料量達(dá)到了動(dòng)態(tài)平衡，循環(huán)負(fù)荷穩(wěn)定?！　翰钤龈叩脑蚴侨肽ノ锪狭看笥诔瞿ノ锪狭?，一般不是因?yàn)闊o(wú)節(jié)制的加料而造成的，而是因?yàn)楦鱾€(gè)工藝環(huán)節(jié)不合理，造成出磨物料量減少。因此，在實(shí)際操作中，一般利用磨機(jī)壓差來(lái)反映磨機(jī)內(nèi)物料量。圓錐周圍環(huán)形空間被分成向庫(kù)中心傾斜的6～8個(gè)區(qū)，每區(qū)都裝有充氣箱，充氣時(shí)生料首先被送至一條徑向布置的充氣箱上，再通過(guò)圓錐體下部的出料斜槽，經(jīng)斜槽入庫(kù)底部中央的生料小倉(cāng)中。庫(kù)內(nèi)物料量在整個(gè)試驗(yàn)期間應(yīng)不小于最大庫(kù)容量的60%。216。216。進(jìn)庫(kù)生產(chǎn)CaCO3標(biāo)準(zhǔn)偏差S2≤1%時(shí)，出庫(kù)生料CaCO3標(biāo)準(zhǔn)偏差S2 ≤177。 均化庫(kù)工作原理 三次風(fēng)窯尾煙氣主燒嘴還原燒嘴生料生料均化庫(kù)的工作原理就是利用物料的重力切割混合作用來(lái)實(shí)現(xiàn)生料的均化。出庫(kù)生料量由庫(kù)底卸料閥根據(jù)稱量倉(cāng)內(nèi)料位或荷重傳感器顯示出的料重來(lái)調(diào)節(jié)與控制。 南京凱盛公司預(yù)熱器的各種規(guī)格：預(yù)熱器型號(hào)KP5/1300KP5/2500KP5/5000KP5/6000規(guī)?！/d1300250050006000C1m C2m C3m C4m C5m 、分解爐 分解爐的主要作用預(yù)分解窯是在懸浮預(yù)熱器窯的基礎(chǔ)上發(fā)展起來(lái)的，是水泥工業(yè)的一次重大技術(shù)進(jìn)步。以保證燃料的燃燒、氣固的換熱、碳酸鹽的分解，而且還從分解爐的結(jié)構(gòu)改進(jìn)發(fā)展為筒、管、爐、窯、機(jī)及耐火、保溫材料、自動(dòng)化控制技術(shù)諸方面的綜合改進(jìn)。 燃料燃燒KDS分解爐是南京凱盛公司開(kāi)發(fā)的雙噴騰低NOX噴旋型分解爐 KDS分解爐簡(jiǎn)介 KDS分解爐的特點(diǎn)KDS分解爐是南京凱盛公司開(kāi)發(fā)的雙噴騰低NOX噴旋型分解爐 各種KDS分解爐的技術(shù)參數(shù)規(guī)模t/d分解爐規(guī)格m單位產(chǎn)量t/氣體停留時(shí)間S250050006000①采用噴旋結(jié)合型式，使得物料濃度分布和氣體溫度分布更合理，分解爐達(dá)到了“三高”，即高的燃料燃燼率、高的生料分解率、高的容積利用率。④采用在線布置型式,克服了離線分解爐塌料的問(wèn)題。填充率與窯的直徑無(wú)關(guān)，大約為5~17%。216。KH越大、SM越大、IM越大，燒成帶越短；216。通風(fēng)阻力=篦板阻力+料層阻力216。采用高阻力篦板，粒徑為5mm的通風(fēng)量可以達(dá)到粒徑為20mm的通風(fēng)量的85%以上。通過(guò)實(shí)驗(yàn)研究，確定凱盛高效篦板；216。采用外置式熟料拉鏈機(jī)結(jié)構(gòu)，維修、檢修方便；216。在高溫?zé)峄厥諈^(qū)(HTR區(qū))，采用固定床冷卻技術(shù)，徹底避免了高溫段端部漏料、熱效率不夠的缺點(diǎn)，從而大大延長(zhǎng)了篦板使用壽命，提高了高溫區(qū)熱回收效率，為窯穩(wěn)定、高產(chǎn)操作創(chuàng)造了有利條件。在低溫冷卻區(qū)(LTC區(qū))，由于熟料溫度比較低，氣固溫差較小，即使提高氣固之間的相對(duì)速度，氣固間的對(duì)流換熱系數(shù)也增加不大，即熟料冷卻速度一般不會(huì)很快，因此在該區(qū)域一般采用普通孔式篦板作為后續(xù)冷卻，由于冷卻分區(qū)的合理，使得熟料在該區(qū)的冷卻速率仍然保持較高，從而保證了出冷卻機(jī)熟料溫度。對(duì)于固定式充氣風(fēng)管我們采用外部多通道供風(fēng)方式，對(duì)于活動(dòng)式充氣風(fēng)管，我們采用外滑塊式結(jié)構(gòu)將固定的進(jìn)風(fēng)管與活動(dòng)梁風(fēng)管相連，安裝、調(diào)整方便、運(yùn)行阻力小、無(wú)活動(dòng)連接風(fēng)管疲勞損壞之患。7）外置式熟料拉鏈機(jī) 我公司在研究國(guó)外技術(shù)的基礎(chǔ)上，采用了外置式熟料拉鏈機(jī)，從而徹底避免了維修不便、漏風(fēng)嚴(yán)重、影響窯運(yùn)轉(zhuǎn)的致命缺點(diǎn)。 凱盛KC0978冷卻機(jī)的技術(shù)方案 主要技術(shù)性能參數(shù)產(chǎn)量： 5000~5500 t/d有效篦板面積： m178。 具有合適的動(dòng)量通量（相對(duì)動(dòng)量1200%m/s）功能強(qiáng)大的外風(fēng)噴嘴結(jié)構(gòu)（ ~180m/s高速噴口） 216。 對(duì)煤質(zhì)適應(yīng)能力強(qiáng)（可燃用無(wú)煙煤或劣質(zhì)煤）216。空載聯(lián)動(dòng)試車的內(nèi)容：檢查、調(diào)試設(shè)備開(kāi)停循序；故障測(cè)試；計(jì)量秤的標(biāo)定和檢測(cè)；運(yùn)行狀態(tài)檢查；模擬投料試車 空載聯(lián)動(dòng)試車注意事項(xiàng)1） 空載試車過(guò)程中，必須加強(qiáng)現(xiàn)場(chǎng)與中控室的聯(lián)系，與試生產(chǎn)無(wú)關(guān)人員不得進(jìn)入現(xiàn)場(chǎng)或中控室。5） 聯(lián)動(dòng)試車中要對(duì)電控設(shè)備的延時(shí)信號(hào)進(jìn)行復(fù)核，并進(jìn)行必要的調(diào)整，以達(dá)到生產(chǎn)要求的目的。9） 檢查各氣動(dòng)執(zhí)行