【正文】 均剪應力。二、翼緣截面變化的吊車梁：由端部至變截面處區(qū)段的ａ值，應同時符合公式（）和公式（）的要求，但σ取變截面處腹板計算高度邊緣的彎曲壓應力，；中部不變截面區(qū)段的ａ值，應同時符合公式（）和公式（）的要求，但τ取變截面處的腹板平均剪應力?！　　『喼У踯嚵旱母拱鍍H用橫向加勁肋加強時，加勁肋的間距ａ應同時符合下列公式的要求： 公式（）和公式（）右端算得的值若大于2ho或分母為負值時，應取ａ＝2ho。 　無局部壓應力（σ＝0）的梁，其腹板僅用橫向加勁肋加強時，橫向加勁肋間距α應符合下列要求： σ——與τ同一截面的腹板計算高度邊緣的彎曲壓應力（N/mm2），應按σ＝My/Ｉ計算，Ｉ為梁毛截面慣性矩，y1為腹板計算高度受壓邊緣至中和軸的距離。此處ho為腹板的計算高度，tw為腹板的厚度。 注：其它鋼號的梁，其L1/bo 值不應大于95(235/fy)。對跨中無側向支承點的梁，L1 為其跨度；對跨中有側向支承點的梁，L1為受壓翼緣側向支承點間的距離（梁的支座處視為有側向支承）?！≡O有重級工作制吊車的廠房柱和設有中、重級工作制吊車的露天棧橋柱，在吊車梁或吊車桁架的頂面標高處,由一臺最大吊車水平荷載所產生的計算變形值?！　　《鄬涌蚣芙Y構在風荷載作用下的頂點水平位移與總高度之比值不宜大于1/500，層間相對位移與層高之比值不宜大于1/400?！　　∽ⅲ寒攷追N情況同時存在時，其折減系數應連乘。 　　　對于直接承受動力荷載的結構：在計算強度和穩(wěn)定性時，動力荷載設計值應乘動力系數；在計算疲勞和變形時，動力荷載標準值不應乘動力系數。一般工業(yè)與民用建筑鋼結構的安全等級可取為二級，特殊建筑鋼結構的安全等級可根據具體情況另行確定。第三章 基本設計規(guī)定 第一節(jié)設計原則 　　　本規(guī)范除疲勞計算外，采用以概率理論為基礎的極限狀態(tài)設計方法，用分項系數的設計表達式進行計算?！　∪?、普通螺栓可采用現行標準《普通碳素結構鋼技術條件》中規(guī)定的3號鋼制成。選擇的焊條型號應與主體金屬強度相適應。但當冬季計算溫度等于或低于－20℃時，對于3號鋼尚應具有－20℃沖擊韌性的合格保證；對于16Mn鋼、16Mnq鋼、15MnV鋼或15MnVq鋼尚應具有－40℃沖擊韌性的合格保證。 　　　注：冬季計算溫度應按國家現行《采暖通風和空氣調節(jié)設計規(guī)范》中規(guī)定的冬季空氣調節(jié)室外計算溫度確定，對采暖房屋內的結構可按該規(guī)定值提高10℃采用。第二章 材 料 　　　承重結構的鋼材，應根據結構的重要性、荷載特征、連接方法、工作溫度等不同情況選擇其鋼號和材質。 　　　設計鋼結構時，應從工程實際情況出發(fā)，合理選用材料、結構方案和構造措施，滿足結構在運輸、安裝和使用過程中的強度、穩(wěn)定性和剛度要求，宜優(yōu)先采用定型的和標準化的結構和構件，減少制作、安裝工作量，符合防火要求，注意結構的抗腐蝕性能。鋼結構設計規(guī)范（GB500172003）第一章 總 則 　　　為在鋼結構設計中貫徹執(zhí)行國家的技術經濟政策，做到技術先進、經濟合理、安全適用、確保質量，特制定本規(guī)范。 　　　在鋼結構設計圖紙和鋼材訂貨文件中，應注明所采用的鋼號（對普通碳素鋼尚應包括鋼類、爐種、脫氧程度等）、連接材料的型號（或鋼號）和對鋼材所要求的機械性能和化學成分的附加保證項目。承重結構的鋼材宜采用平爐或氧氣轉爐3號鋼（沸騰鋼或鎮(zhèn) 靜鋼）、16Mn鋼、16Mnq鋼、15MnV鋼或15MnVq鋼，其質量應分別符合現行標準《普通碳素結構鋼技術條件》、《低合金結構鋼技術條件》和《橋梁用碳素鋼及普通低合金鋼鋼板技術條件》的規(guī)定。 　　　　　承重結構的鋼材應具有抗拉強度、伸長率、屈服強度（或屈服點）和硫、磷含量的合格保證,對焊接結構尚應具有碳含量的合格保證。對于重級工作制的非焊接吊車梁、吊車桁架或類似結構的鋼材,必要時亦應具有沖擊韌性的合格保證。對重級工作制吊車梁、吊車桁架或類似結構，宜采用低氫型焊條?！　∷?、高強度螺栓應符合現行標準《鋼結構用高強度大六角頭 螺栓、大六角螺母、墊圈型式尺寸與技術條件》或《鋼結構用扭剪型高強度螺栓連接副型式尺寸與技術條件》的規(guī)定?！　　〗Y構的極限狀態(tài)系指結構或構件能滿足設計規(guī)定的某一功能要求的臨界狀態(tài)，超過這一狀態(tài)結構或構件便不再能滿足設計要求?！　　“闯休d能力極限狀態(tài)設計鋼結構時，應考慮荷載效應的基本組合，必要時尚應考慮荷載效應的偶然組合。計算吊車梁或吊車桁架及其制動結構的疲勞時，吊車荷載應按作用在跨間內起重量最大的一臺吊車確定?！∮嬎闫綘t、電爐、轉爐車間或其它類似車間的工作平臺結構時，由檢修材料所產生的荷載，可乘以下列折減系數：　　　　　　　　　　　　　　　主　　　　 采用。注：對室內裝修要求較高的民用建筑多層框架結構，層間相對位移與層高之比值宜適當減小。第四章 受彎構件的計算 第一節(jié) 強 度 　　　在主平面內受彎的實腹構件，其抗彎強度應按下列規(guī)定計算：　　　一、承受靜力荷載或間接承受動力荷載時， 　　　當梁上翼緣受有沿腹板平面作用的集中荷載、且該荷載處又未設置支承加勁肋時，腹板計算高度上邊緣的局部承壓強度應按下式計算:　　　在組合梁的腹板計算高度邊緣處，若同時受有較大的正應力、剪應力和局部壓應力，或同時受有較大的正應力和剪應力（如連續(xù)梁支座處或梁的翼緣截面改變處等），其折算應力應按下式計算：式中σ、τ、σｃ——腹板計算高度邊緣同一點上同時產生的正應力、剪應力和局部壓應力，r和σ c應按公式()和公式(|)計算，σ應按下式計算：第二節(jié) 整體穩(wěn)定 　　　符合下列情況之一時，可不計算梁的整體穩(wěn)定性：　　一、有鋪板（各種鋼筋混凝土板和鋼板）密鋪在梁的受壓翼緣上并與其牢固相連、能阻止梁受壓翼緣的側向位移時。 　，在最大剛度主平面內受彎的構件，其整體穩(wěn)定性應按下式計算：　　注：見第４．２．１條注②?！　　∮米鳒p少梁受壓翼緣自由長度的側向支撐，其軸心力應根據側向力F確定，梁的側向力應按下式計算： 第三節(jié) 局部穩(wěn)定 　　　為保證組合梁腹板的局部穩(wěn)定性，應按下列規(guī)定在腹板上配置加勁肋（）： 　　　一、當ho /tw ≤80235/fy時，對有局部壓應力（σc≠０）的梁， 宜按構造配置橫向加勁肋；但對無局部壓應力（σc＝０）的梁，可不配置加勁肋。 四、梁的支座處和上翼緣受有較大固定集中荷載處,宜設置支承加勁肋。公式（），應取α不超過最大間距。對變截面吊車梁，當端部變截面區(qū)段長度不超過梁跨度的1/6時，ａ值應按下列情況確定： 　　　簡支吊車梁的腹板同時用橫向加勁肋和縱向加勁肋加強時（、c），縱向加勁肋至腹板計算高度受壓邊緣的距離h1應在h0/５～h0/4范圍內，并應符合下列公式的要求： 當公式（）或公式（）右端算得的值小于ho/5時，尚應在腹板受壓區(qū)配置短加勁肋（），并應按附錄二進行計算。對翼緣截面變化的吊車梁，確定α值時，τ取梁端部腹板平均剪應力。在同時用橫向加勁肋和縱向加勁肋加強的腹板中，橫向加勁肋的截面尺寸除應符合上述規(guī)定外，其截面慣性矩Iz尚應符合下式要求： 。梁支承加勁肋的端部應按其所承受的支座反力或固定集中荷載進行計算：當端部為刨平頂緊時，計算其端面承壓應力（）；當端部為焊接時，計算其焊縫應力。 第五章 軸心受力構件和拉彎、壓彎構件的計算第一節(jié) 軸心受力構件　　　軸心受拉構件和軸心受壓構件的強度，除摩擦型高強度螺栓連接處外，應按下式計算：式中N——軸心拉力或軸心壓力；An——凈截面面積。換算長細比應按下列公式計算：　　一、雙肢組合構件（）：式中λx——整個構件對x軸的長細比；λl——分歧對最小剛度軸1—1的長細比，其計算長度取為：焊接時，為相鄰兩綴板的凈距離；螺栓連接時，為相鄰兩綴板邊緣螺栓的距離；Alx——構件截面中垂直于x軸的各斜綴條毛截面面積之和?！罚?76?！　　∮米鳒p小軸心受壓構件自由長度的支撐，其軸心力應根據被支承構件的剪力v（作為側向力）確定。 （１）無橫向荷載作用時：βmx＝＋，M1和M2為端彎矩，使構件產生同向曲率（無反彎點）時取同號，使構件產生反向曲率（有反彎點）時取異號，M1≥M2；（２）有端彎矩和橫向荷載同時作用時：使構件產生同向曲率時，βmx＝；使構件產生反向曲率時，βmx＝；（３）無端彎矩但有橫向荷載作用時；當跨度中點有一個橫向集中荷載作用時，βmx＝1－；其它荷載情況時，βmx＝、4項中的單軸對稱截面壓彎構件，當彎矩作用在對稱軸平面內且使較大翼緣受壓時，除應按公式（）計算外，尚應按下式計算：式中W2x——對較小翼緣的毛截面抵抗矩。　　　　?、谟袀纫瓶蚣芟抵缚蚣苤形丛O上述支撐結構，或支撐結構的抗側移剛度小于框架本身抗側移剛度的５倍者。　　　彎矩繞實軸作用的格構式壓彎構件，其彎矩作用平面內和平面外的穩(wěn)定性計算均與實腹式構件相同。第三節(jié)　　　確定桁架交叉腹桿的長細比時，在桁架平面內的計算長度應取節(jié)點中心到交叉點間的距離；在桁架平面外的計算長度應按下列規(guī)定采用：　　一、壓桿　　　　當相交的另一桿受拉，　　二、拉桿l　　注：①ｌ為節(jié)點中心間距離（交叉點不作為節(jié)點考慮）。對無側移框架，；對有側移框架?！　　‘斢嬎憧蚣艿母駱嬍街丸旒苁綑M梁的線剛度時，應考慮柱或橫梁截面高度變化和綴件（或腹桿）變形的影響?！　　??！　　　、茉谠O有夾鉗吊車或剛性料耙吊車的廠房中，支撐（表中第２項除外）的長細比不宜超過300。 式中λ——構件兩方向長細比的較大值：當λ＜30時，取λ＝30；當λ＞100時，　　　二、壓彎構件：　　　在箱形截面的受壓構件中?！　　”菊乱?guī)定不適用于特殊條件（如構件表面溫度大于150℃，處于海水腐蝕環(huán)境，焊后經熱處理消除殘余應力以及低周－高應變疲勞條件等）下的結構構件及其連接的疲勞計算?！　　ψ兎☉ρh(huán)內的應力幅隨機變化）疲勞，若能預測結構在使用壽命期間各種荷載的頻率分布、應力幅水平以及頻次分布總和所構成的設計應力譜，則可將其折算為等效常幅疲勞，按下式進行計算：第七章　　　直角角焊縫（）的強度應按下列公式計算：第二節(jié) 螺栓連接和鉚釘連接　　　普通螺栓、錨栓和鉚釘應按下列規(guī)定計算：　　　一、在普通螺栓或鉚釘受剪的連接中，每個普通螺栓或鉚釘的承載力設計值應取受剪和承壓承載力設計值中的較小者：　　　受剪承載力設計值：　　　二、在普通螺栓、錨栓或鉚釘桿軸方向受拉的連接中，每個普通螺栓、錨栓或鉚釘的承載力設計值應按下列公式計算：　　　三、同時承受剪力和桿軸方向拉力的普通螺栓和鉚釘，應分別符合下列公式的要求：　摩擦型高強度螺栓應按下列規(guī)定計算：　　　一、在抗剪連接中，每個摩擦型高強度螺栓的承載力設計值應按下式計算：　　　二、在桿