【正文】 全窯的控制采用計算機自動控制來實現(xiàn)，這樣既提高了產(chǎn)品的成品率又降低的工作人員的工作強度，降低了生產(chǎn)成本。 4． 提供 設計圖紙其中至少有 1張計算機繪圖 。（ 1燒成收縮） =333247。棚板間的間隙在寬度方向上為 10mm，棚板與車邊間距為 15 mm。窯車總高為： 225+260=485mm，在車面與棚板間留火道，其高度為 300mm。 燒成帶長 =（燒成時間總長） /總燒成時間 = 106/20= 因窯爐每節(jié)長度為 2米，故燒成帶取 15節(jié)。下部燒嘴噴火口對準裝載制品的下部火道，上部燒嘴噴火口對準裝載制品上方的部分。燒嘴總數(shù)為： 88 只，助燃風全部為外界空氣。 制品在冷卻帶有晶體成長、轉(zhuǎn)化的過程，并且冷卻出窯，是整個燒成過程最后的一個環(huán)節(jié)。為了達到緩冷的目的，本設計采用間壁冷卻的形式，在 40 至 49 節(jié)設置 10 組中空墻來進行間壁冷卻。 隧道窯內(nèi)鋪設軌道，軌道安放在鋼架上的軌道墊板上，用螺絲聯(lián)結(jié)并焊接。窯外有一條手動回車線。根據(jù)設定好的推車速度，頂車機將窯車頂入窯內(nèi)。在回車線前部和后部，各設置一道安全檢查門，其斷面尺寸和窯頭斷面、曲封尺寸一致。因此該隧道窯不設置窯內(nèi)車下檢查坑道。 測溫孔的間距一般為 35米，高溫段布置密集些，低溫段布置相對稀疏。 每隔 2米留設 20mm左右的熱膨脹縫，用含鋯散棉填實， 全窯共設置了 53道膨脹縫。窯道檔板和擋火墻設置在同一橫截面上。窯墻、窯頂和窯車襯體圍成的空間形成窯爐隧道，制品在其中完成燒成過程。窯墻直接砌筑在鋼板上，鋼架承擔著窯墻和窯頂及附屬設備的全部重量。 7 窯體材料和厚度的確定 整個窯體由金屬支架支撐。而且還要考慮到廉價的材料問題，在達到要求之內(nèi)盡量選用價廉的材料以減少投資。 總之，窯體材料及厚度的確定在遵循以上原則得計出上，還要考慮散 熱少，投資少，使用壽命長等因素。 ? = ? = 每小時欲燒成濕制品的質(zhì)量 G1= G 干 熱平衡示意圖 Q 7Q 6Q 5Q 4Q 3Q sQ 2Q 1Q 8 `aQ aQ f 預熱帶和燒成帶的熱平衡示意圖 Q1— 坯體帶入顯熱； Q2— 硼板、支柱等窯具帶入顯熱； Q3— 產(chǎn)品帶出顯熱； Q4— 硼板、支柱等窯具帶出顯熱； Q5— 窯墻、頂總散熱； Q6— 物化反應耗熱； Q7— 窯車蓄熱和散失熱量； Q8— 其他熱損失； Qg— 煙氣帶走顯熱； Qf— 燃料帶入化學熱及顯熱； Qa— 助燃空氣帶入顯熱； Q/a— 預熱帶漏入空氣帶入顯熱； Qs— 氣幕帶入顯熱； 熱收入項目 坯體帶入顯熱 Q1 Q1=G1C1T1 （ kJ/h） 其中： G1— 入窯制品質(zhì)量 （ Kg/h）； G1= ； T1— 入窯制品的溫度（℃）； T1=20℃ C1— 入窯制品的平均比熱（ KJ/（ Kg℃ ） Q2=GbC2T2=20= （ kJ/h） 燃料帶入化學熱及顯熱 Qf Qf=（ Qd+Tf Cf） x （ kJ/h） 其中： Qd— 所用燃料低位發(fā)熱量（ KJ/Nm3）；燃料為發(fā)生爐煤氣，低位發(fā)熱量為：Qd=6061KJ/Nm3； Tf— 入窯燃氣溫度（℃）；入窯燃氣溫度為 Tf=20℃ ； Cf— 入窯燃氣的平均比熱容（ KJ/（ Kg℃ ）； Qa= Va CaTa=20=42x （ kJ/h） 從預熱帶不嚴密處漏入空氣帶入顯熱 Qa/ Qa/= Va / C a/ Ta/ （ kJ/h） 取預熱帶煙氣中的空氣過剩系數(shù) ag=，已求出理論空氣量 L0= Nm3/ Nm3 燒成帶燃料燃燒時空氣過剩系數(shù) af= Va/=x （ agaf） L0=x() = （ Nm3/h） 漏入空氣溫度為 Ta/=20℃ ， 此時 Ca/= kJ/(Nm3℃) ， Qs= VsC sTs=20= （ kJ/h） 熱支出項目 制 品帶出顯熱 Q3 Q3=GmC3T3 （ kJ/h） 出燒成帶產(chǎn)品質(zhì)量： Gm= 出燒成帶產(chǎn)品溫度 ： T3=1320℃ 查手冊 [11]，此時產(chǎn)品平均比熱 ： C3= kJ/(kg? ℃) 則： Q3=GmC 3T3=1320=（ kJ/h） 硼板、支柱等窯具帶出顯熱 Q4 Q4=GbC4T4（ kJ/h） 棚板、立柱質(zhì)量： Gb= 出燒成帶棚板、立柱溫度： T4=1320℃ 此時棚板、立柱的平均 比熱： C4=+=+ 1320= kJ/(kg窯外壁表面平均溫度 40℃ ，窯內(nèi)壁表面平均溫度：（ 20+600） /2=310℃ ， 此部分用材料如下： 輕質(zhì)保溫磚，厚度 δ=345 mm ，導熱系數(shù) w/（ m℃ ）； 熱流 q2=221101???? ??tt = 40310??=窯頂散熱量： Q/2= =（ kJ/h） 所以， 20— 600℃段的窯體散熱總量為： Q/3= Q/1 ＋ Q/2=+=（ kJ/h） 600— 900℃段 該段長度為 ，窯外壁表面平均溫度 40℃，窯內(nèi)壁表面平均溫度：（ 600+900）/2=750℃ 此部分用材料如下： 輕質(zhì)保溫磚，厚度 δ=345 mm ，導熱系數(shù) w/（ m℃ ）； 熱流 q2=221101???? ??tt = 40750??=窯頂散熱量： Q/5= 3. 6=（ kJ/h） 所以， 600— 900℃段的窯體散熱總量為： Q/6= Q/4+ Q/5=+=（ kJ/h） 900— 1320℃段 該段長度為 ，窯外壁表面平均溫度 40℃，窯內(nèi)壁表面平均溫度：（ 900+1320）/2=1110℃ 此部分用材料如下： 聚輕高鋁磚，厚度 δ=230 mm ，導熱系數(shù) w/（ m℃ ）； 硅酸鋁棉，厚度 δ=230 mm ，導熱系數(shù) w/（ m w(Al2O3)— 陶瓷潔具結(jié)合劑中 Al2O3 含量占總質(zhì)量的質(zhì)量分數(shù) 制品中 ；w(Al2O3)=%； Qd= G12100w(Al 2O3)= 2100 %=（ kJ/h） 則物化反應總耗熱為： Q7=+=（ kJ/h） 其他熱損失 Q8 一般取經(jīng)驗數(shù)據(jù)，此項熱支出占熱收入的 5%— 10%，本次計算取 5%。 熱平衡示意圖 漏入空氣顯熱 物化反應耗熱 棚板、立柱帶入顯熱 棚板、立柱帶出顯熱 氣幕顯熱 窯車積、散熱 10 其它熱損失 5 總 計 100 總 計 100 Q 9 Q 10Q 3Q 4Q 11Q 12Q 16Q 13 Q 15Q 14 圖 91 冷卻帶的熱平衡示意圖 Q3— 制品帶入顯熱； Q4— 硼板、支柱等窯具帶入顯熱； Q9— 窯車帶入顯熱； Q10— 急冷風帶入顯熱與冷卻帶末端送入冷卻風帶入顯熱； Q11— 制品帶出顯熱； Q12— 硼板、支柱等窯具帶出顯熱； Q13— 窯車蓄熱、帶出及散失之熱； Q14— 窯墻、頂總散熱； Q15— 抽走余熱風帶走熱量； Q16— 其他熱損失； 熱收入項目 制品帶入顯熱 Q3 制品帶入冷卻帶的顯熱等于預熱帶和燒成帶制品帶出顯熱 Q3=（ kJ/h） 硼板、支柱等窯具帶入顯熱 Q4 此項熱量即為預熱帶和燒成帶硼板、支柱等窯具帶出熱 Q4=（ kJ/h） 窯車帶入顯熱 Q9 預熱帶和燒成帶窯車散失之熱約占窯車積熱的 5%， 即 95%之積熱進入了冷卻帶?！? Q11=GmC 11T11=80= （ kJ/h） 硼板、支柱等窯具帶出顯熱 Q12 出窯棚板、立柱質(zhì)量 Gb=出窯棚板、立柱溫度 T12=80℃ ， 棚板、立柱比熱 C12= kJ/（ kg℃ ） 硅酸鋁纖維氈，厚度 δ=100 mm ，導熱系數(shù) w/（ m℃ ）； 巖棉氈，厚度 δ=100 mm ，導熱系數(shù) w/（ m漏出空氣忽略不記 T15— 抽走余熱風的平均溫度（℃）；取 T15=200℃ C15— 抽走余熱風的平均比熱（ KJ/（ Kg主要的熱支出是抽出的熱空氣帶走的顯熱，為了節(jié)能，提高熱效 率往往要充分利用，冷卻帶余熱可以用它去干燥坯體。/h 壓力 Pa 溫度 風 量