【正文】 錐底角 ? 汽車膜片彈簧在自由狀態(tài)時，圓錐底角 ? 一般在 15~9 176。 膜片彈簧工作位置的選擇： 膜片彈簧的彈性特性曲線，如圖 42 所示。 Δλ=Zc*ΔS0，單片式取 Zc=2， ΔS0 為摩擦工作面最大允許磨損量，一般為 mm，這次設(shè)計(jì)取 ΔS0= mm 。這次設(shè)計(jì)取 ΔS= mm。 切槽寬度 1? 切槽寬 δ1=～ ，窗孔槽寬 δ2=9～ 10mm， re的取值應(yīng)滿足 rre≥δ2 的要求。 壓盤加載點(diǎn)半徑 1R 和支承環(huán)加載點(diǎn)半徑 1r 的確定 1r 應(yīng)略大于且盡量接近 r ， 1R 應(yīng)略小于 R 且盡量接近 R 。 碟形彈簧當(dāng)其大、小端部承受壓力時，載荷 P 與變形之間有如下關(guān)系： ? ? ?????? ??????? ????? 222 2)1( hHHAREh ??? ?【 2】 式中： E—彈性模量，對于鋼： E=21 X 104MPa μ—泊松比，鋼材料取 μ=0. 3； h—彈簧鋼板厚度， mm； H—碟簧的內(nèi)截錐高， mm； R—碟簧大端半徑， mm； A—系數(shù)， ?????? ??? mmm 1ln6? m—碟簧大、小端半徑之比， m=R/r。最終獲得膜片彈簧各參數(shù)為： H/h=，h=3mm， H=； R/r=， R=120mm， r=98mm； n=18； r0=30mm， rf=35mm；δ1=， δ2=10mm， re=80mm； R1=116mm， r1=103mm。 由上特性曲線可知 F1A= N， F1B = N，滿足 F1A＞ F1B的設(shè)計(jì)要求。本次設(shè)計(jì)中 D=300 mm， d=175 mm。 （ 8） 膜片彈簧的分離指起分離杠桿作用，因此其杠桿比應(yīng)在一定范圍內(nèi)選取，即： ≤（ r1rf） /（ R1 r1） ≤ 根據(jù)所確定的參 數(shù)可得（ r1rf） /（ R1 r1） =（ 10335） /（ 119103）= 符合設(shè)計(jì)要求。此時 φP=+3/()/2= rad 離合器徹底分離時 ,膜片彈簧子午斷面的實(shí)際轉(zhuǎn)角為 φf φf=2*λ1f /(R1r1)/2=2* [（ 119103） /2]= 16 此時 φf ＜ φP，則計(jì)算 σtB時 φ 取 φf，所以 σtB =100000/（ ） /80{（ ） [（ ）+3/2] }=（ MPa） 設(shè)分離軸承對分離指端所加載荷為 F2（ N），由 171。所以 σrB=6（ 98 35） （ 183432） =（ MPa） 考慮到彎曲應(yīng)力 σrB 是與切向壓應(yīng)力 σtB相互垂直的拉應(yīng)力，根據(jù)最大切應(yīng)力強(qiáng)度理論， B 點(diǎn)的當(dāng)量應(yīng)力為 σjB=σrB－ σtB=－（－ ） =（ MPa） 在這次設(shè)計(jì)中，膜片彈簧材料采用 60Si2MnA，所以 σjB= MPa符合 σjB≤1500～ 1700MPa 的強(qiáng)度設(shè)計(jì)要求。 為了提高分離指的耐磨性，可對其端部進(jìn)行高頻淬火、噴鍍鉻合金和鍍鎘或四氟乙烯。膜片彈簧的內(nèi)、外半徑公差一般為 H11 和 h11，厚度公差為 177。膜片彈簧處于接合狀態(tài)時，其分離指端的相互高度差一般要求小于 ～ 。 傳力片的數(shù)目 4 個，每塊傳力片長 60 mm，寬 14 mm，厚 5 mm。 而且在內(nèi)緣做成一定錐度以彌補(bǔ)壓盤因受熱變形后內(nèi)緣的凸起。在本次設(shè)計(jì)中，取壓盤凸臺的高度為 15 mm。）鑄成。其中： ?i ， ?gi ， ?rr m ， 1460?am Kg。 離合器蓋設(shè)計(jì) 離合器蓋與飛輪用螺栓固定在一起，通過它傳遞發(fā)動機(jī)的一部分轉(zhuǎn)矩給壓盤。外徑為154mm，外緣半徑為 180mm，孔徑為 75 mm。 支撐環(huán)和支撐釘?shù)陌惭b尺寸精度要高，耐磨性要好。 飛輪和離合器蓋的連接螺栓分布半徑為 175mm。 表 31 GB11442021 22 從動盤外徑D/mm 發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)矩maxe? /N? m 花鍵 齒數(shù) n 花鍵 外徑D/mm 花鍵內(nèi)徑 d/mm 鍵齒寬b/mm 有效齒長l/mm 擠壓應(yīng)力? /MPa 160 50 10 23 18 3 20 10 180 70 10 26 21 3 20 200 110 10 29 23 4 25 225 150 10 32 26 4 30 250 200 10 35 28 4 35 280 280 10 35 32 4 40 300 310 10 40 32 5 40 325 380 10 40 32 5 45 350 480 10 40 32 5 50 380 600 10 40 32 5 55 410 720 10 45 36 5 60 430 800 10 45 36 5 65 450 950 10 52 41 6 65 花鍵尺寸選定后應(yīng)進(jìn)行擠壓應(yīng)力 j? ( MPa)及剪切應(yīng)力 τj ( MPa)的強(qiáng)度校核 ： ? ? ? ? MP az nldD jej 308 22 m a x ????? ??【 1】 （ 31） ? ? ? ? MP az nl bdD jej 154 m a x ????? ??【 1】 （ 32） 式中： D ， d —分別為花鍵外徑及內(nèi)徑， mm； n—花鍵齒數(shù)； l ， maxe? b—分別為花鍵的有效齒長及鍵齒寬， mm； z—從動盤毅的數(shù)目； maxe? —發(fā)動機(jī)最大轉(zhuǎn)矩， 。其強(qiáng)度校核如下。 經(jīng)過校核，所選的傳力銷符合設(shè)計(jì)使用要求。本次設(shè)計(jì)采用整體式從動片，厚度為2mm。 表 32 減振彈簧的選取 摩擦片外徑 /Dmm 225~250 250~325 325~350 350? jZ 4~6 6~8 8~10 10? （ 6）扭轉(zhuǎn)減振器減振彈簧的總壓力 26 當(dāng)限位彈簧與從動盤轂之間的間隙被消除時，彈簧傳遞扭矩達(dá)到最大 Tj P總 = NRT j 91141060 30 ??? ?【 2】 式中： P總 的計(jì)算應(yīng)按 Tj的大者來進(jìn)行 P總 =8749 N。取 4?j? 176。其中 k’=378 N/mm……GB2089—80，表 取 4?n ，總?cè)?shù)為 61?n （ 6）彈簧的最小高度 in ???? dnl mm （ 7）減振彈簧的總變形量 39。則 ?2R (12) 限位銷直徑 限位銷直徑 39。d =10 4. 操縱機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) 操縱機(jī)構(gòu)結(jié)構(gòu)形式選擇 本次設(shè)計(jì)采用機(jī)械操縱機(jī)構(gòu)。 校核踏板行程（自由行程，工作行程，總行程） （ 1） 自由行程校核 由 61 公式可知，自由行程 S1為 S1 =Sofa2b2（ d2） 2/[ a1b1（ d1） 2] =324075（ 3350152） = 為了使離合器在所有情況下都能徹底分離以免造成變速器換擋時的齒輪撞擊、換擋力增加等，至少應(yīng)留 25mm 的踏板行程，即自由行程。從有關(guān)方面獲得的人體工程學(xué)資料可知，踏板總行程應(yīng)在80～ 150mm 范圍內(nèi)。所設(shè)計(jì)踏板力 Ff= N 符合要求。 33 參考文獻(xiàn)： [1] 紀(jì)名剛，濮良貴 機(jī)械設(shè)計(jì) 第八版 高等教育出版社 1996 年 [2] 鞏云鵬 ,田萬祿 ,張祖立 機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì) 第 1 版 東北大學(xué)出版社 2021 年 [3] 王望予 汽車設(shè)計(jì) 第 4版 機(jī)械工業(yè)出版社 2021 年 [4] 陳家瑞 汽車構(gòu)造 (下冊 ) 第 2 版 機(jī)械工業(yè)出版社 [5] 劉惟信 汽車設(shè)計(jì) 清華大學(xué)出版社 第 1版 清華大學(xué)出版社 [6] 徐安石 江發(fā)潮編著 汽車離合器 清華大學(xué)出版社 [7]紀(jì)名剛，陳國定，吳立言 機(jī)械設(shè)計(jì) 第 8 版 高等教育出版社 2021 年 34 致 謝 本次課程設(shè)計(jì)是大學(xué)里的最后一次課程設(shè)計(jì)，也是學(xué)生時代的最后一次設(shè)計(jì)。在制圖過程中，正是他們給了我很多很好的建議。畫縱坐標(biāo)箭頭 (, 10500)(0, 11000) For i = 1 To 10 39。λ1f= Zc*ΔS, For λ = 0 To 10 Step F1 = ( * e * h0 * λ / (6 * (1 u ^ 2))) * (Log(R0 / r00) / Log(10) / (R1 r11) ^ 2) * ((H λ * (R0 r00) / (R1 r11)) * (H λ / 2 * (R0 r00) / (R1 r11)) + h0 ^ 2) (λ, F1), vbRed = 2 39。求拐點(diǎn) H B = * e * H ^ 2 * h0 * Log(R0 / r00) / Log(10) / (R1 r11) ^ 2 / 6 / (1 u ^ 2) C = * e * h0 ^ 3 * Log(R0 / r00) / Log(10) / 6 / (1 u ^ 2) / (R1 r11) ^ 2 D = (R0 r00) * (R1 ^ 2 2 * R1 * r11 + r11 ^ 2 R0 + r00) * * e * h0 * Log(R0 / r00) / Log(10) / 12 / (1 u ^ 2) / (R1 r11) ^ 4 47 F2 = 6 * D * λ 2 * A 39。確定 A 點(diǎn)位置 F1 = ( * e * h0 * λ1A / (6 * (1 u ^ 2))) * (Log(R0 / r00) / Log(10) / (R1 r11) ^ 2) * ((H λ1A * (R0 r00) / (R1 r11)) * (H λ1A / 2 * (R0 r00) / (R1 r11)) + h0 ^ 2) 48 = vbGreen = λ1A : = 400: λ1A (λ1A, 0)(λ1A, F1) (0, F1)(λ1A, F1) = : = F1 + 700: F1A = λ1A: = F1 + 500: A = F1A = λ1A (λ