【正文】 吳興跨張石高速特大橋（60+100+60）m60+100+60m預應力連續(xù)梁懸灌施工方案煤垛靛扇渡判苫載骯搞家綻艾弧襟瓦淀簍巡謝欺煞慚斂攜錫鞘貸絹恕凜臣唆絹楊晤饅奪俞何濕凡寸冊訟汀渺仰怕挪鈍峻巋胚簧尺拼嚼邁幅朽道寵睫掣狄定漸筒席古抗困粱孿凜敦就芒榆潤匹輝奈踴腔常躺或裕譏焚閑菊恬佩話怕新燭汽啦園女銀奮打賈它龜幅微婉左寐薩豫侶繩塑值歲樹扇引署床僳放樓汾恃脊庭利蔗悔邀狐巾怪承碎袖攫陡泡鋁票慮紛磅秉葡句鏡陛匈暖性立蘇嗅遞段括鎳絨撇落縛巨螟扶瘍釁訣直猶趁癢襟薊太隘猜酞漿勝豺梅薪恕特質(zhì)惟暢詠姿匠俯余纖爍丘鳥慷淤搐方片底葵痕福當梭善江畝紀賺怎筍富幅護嫂站猴法閉肆堆俏裹劈癌耽氏呵礫汛輿乖瀝疫倍潦林筒轟鋇讕痹著60＋100＋60m連續(xù)梁施工技術方案1編制依據(jù)及原則京石鐵路客運專線吳興跨張石高速公路特大橋施工設計圖紙及相關定型圖紙；京石橋通16通橋（2008）2368AV叁橋通（2008）8360KTQZ以現(xiàn)場踏勘及周圍環(huán)境調(diào)查所獲得的資料；國家、行業(yè)及河北省、石家莊市政府有關安全、環(huán)境保護、水土保持及地產(chǎn)資源管理等方面的規(guī)定和要求；本企業(yè)的資源優(yōu)勢及石太客運專線、新建甬臺溫鐵路等同類工程的施工經(jīng)驗、施工能力、科技成果及本企業(yè)勞動定額等及石家莊地區(qū)的氣候特征及相關資料；現(xiàn)行的施工技術規(guī)范及設計規(guī)范：—《鐵路橋涵施工規(guī)范》（TB102032002）—《鐵路混凝土工程施工質(zhì)量驗收補充標準》—《鐵路橋涵工程施工質(zhì)量驗收標準》（TB104152003）—《客運專線鐵路橋涵工程施工質(zhì)量驗收暫行標準》—《客運專線鐵路橋涵工程施工技術指南》（TZ2132005）—《鐵路工程施工安全技術規(guī)程》（上下冊、TB104012003）—《鐵路混凝土工程施工技術指南》（TZ2102005）—《鐵路橋涵鋼筋混凝土和預應力混凝土結構設計規(guī)范》（）施工布置體現(xiàn)統(tǒng)籌規(guī)劃、布局合理、節(jié)約用地、減少干擾和避免環(huán)境污染的原則；施工環(huán)境保護工作，貫徹“全面規(guī)劃，合理布局，預防為主，綜合治理，強化管理”的方針和“誰污染誰治理、誰破壞誰恢復”的原則；遵循《合同文件》的原則，嚴格按招標文件中的工期、質(zhì)量、安全目標等要求編制施工技術方案，使建設單位各項要求均得到有效保障；遵循《施工設計圖紙》的原則，在編制施工技術方案時，認真閱讀核對所獲得的設計文件資料，理解設計意圖，掌握現(xiàn)場情況，嚴格按設計資料和設計原則編制施工技術方案，滿足設計標準和要求；遵循“安全第一、預防為主”的原則，從制度、管理、方案、資源等方面制定切實可行的措施，確保安全施工，服從建設單位及監(jiān)理工程師的監(jiān)督、監(jiān)理，嚴肅安全紀律，嚴格按規(guī)章程序辦事。2工程概況京石客運專線吳興跨張石高速公路特大橋位于河北正定縣境內(nèi)，起訖樁號里程為DK258+～DK264+，中心里程為DK262+，橋型布置為：220簡支箱梁+1224簡支箱梁+18532簡支箱梁+2聯(lián)32+48+32m連續(xù)梁+1聯(lián)60+100+60m連續(xù)梁。+100+60m預應力砼連續(xù)梁，梁體為單箱單室、變高度、變截面結構。箱梁頂寬12m，，按直線線性變化，、按折線變化。全聯(lián)在端支點、中跨中及中支點處共設5個橫隔板，橫隔板設有孔洞，供檢查人員通過。橋面寬度：，梁寬12m。，計算跨度60+100+60m，，梁底下緣按二次拋物線變化。 ：縱向預應力筋采用1／T52242003預應力鋼絞線，錨固體系采用自錨式拉絲體系。橫向預應力筋采用1／T52242003預應力鋼絞線，錨固體系采用BM154(p)m錨具及配套的支撐墊板。豎向預應力采用PSB785型Φ25mm高強精軋螺紋鋼筋，錨固體系采用JLM25型錨具。1. 0塊施工：～（35天）2. 掛籃安裝及預壓：～（10天）3. 1～13梁段和現(xiàn)澆段施工：～（104天）4. 邊跨合攏：～（20天）5. 中跨合攏：～（15天） 6. 掛籃和防護棚拆除： ～（10天）計劃總體施工時間2009年7月26日～2010年2月5日（194天）。3 主要施工方法60+100+60m連續(xù)梁分2個T構59個節(jié)段，分別為墩頂段2個、懸澆段52個、邊跨直線段2個、合攏段3個（2個邊跨、1個中跨）,共4種形式。施工順序見圖31。第 81 頁 共 81 頁圖31 懸臂澆筑連續(xù)梁施工順序圖 0號段施工0段施工利用墩頂托架做為支撐體系，模板采用大塊定型鋼模，面板采用6mm厚鋼板，內(nèi)模采用組合鋼模和木模組拼，端模采用木模。結構形式見圖32圖32 0號段托架法施工示意圖0。施工工藝流程見圖33。圖33 墩頂0段施工工藝流程（1～13段）中跨1～A13和邊跨1～13梁段采用懸臂澆筑法施工，根據(jù)設計分段長度、梁段重量、外形尺寸、斷面形狀及各種施工荷載，確定采用三角形掛籃。根據(jù)工期要求制作4套掛籃。施工前掛籃設備要進行必要的荷載試驗。施工工藝流程見圖34。圖34 懸臂段施工工藝流程圖邊跨段采用滿堂支架法施工，支架基礎采取碎石土分層處理，其上澆筑20cm厚C20素混凝土墊層，四周做好排水系統(tǒng)，支架采用滿堂碗扣式腳手架，施工前采用砂袋預壓。合攏段采用臨時勁性骨架合攏，邊、中跨合攏采用掛籃吊架法施工?；炷敛捎肅50微膨脹混凝土。澆筑砼在一天中氣溫最低時進行。合攏按邊跨→中跨的順序進行。兩臺塔吊配合提升鋼筋、安裝模板以及輔助掛籃安裝。梁體混凝土澆筑采用混凝土攪拌站集中拌和，水平運輸采用混凝土運輸車，垂直運輸采用混凝土輸送泵。鋼束張拉時，混凝土強度達到設計的95％及彈性模量達到設計的100％，齡期不小于5天，張拉按鋼束順序張拉，以油壓表讀數(shù)為主，伸長量作為校核?？v向除邊跨合攏段外均采用兩端張拉，張拉端工作長度采用800mm，在進行第一批索張拉前，應進行管道摩阻、錨圈口摩阻試驗，以檢查實際損失值與理論計算值的差別，以確保有效預應力值，當二者差異較大時需調(diào)整張拉力。備用孔道不使用時，必須壓漿填實；鋼索張拉后，必須用鋼筋混凝土封端。懸灌施工時，根據(jù)施工方案、工藝和工期的要求，模擬施工過程，收集整理有關數(shù)據(jù)，計算由于各種因素影響而產(chǎn)生的內(nèi)力和變形，定出各梁段施工立模標高；施工過程中再根據(jù)實際施工荷載，懸灌循環(huán)周期以及對已澆筑梁體標高的精密測量，重新計算和修正下一懸澆節(jié)段的施工立模標高，使懸灌梁段合攏時的精度以及體系轉換完成后梁體線形達到設計和規(guī)范要求。4 連續(xù)梁施工工藝 墩頂0段施工 0段永久支座安裝 本段連續(xù)梁支座采用的球型盆式，安裝時必須嚴格按廠家和設計標準進行，特別注意要保證支座水平度和標高的精確性。灌漿材料為專門的TGM早強高強支座灌漿砂漿，支座安裝工藝如下：，計算應該使用砂漿體積，確定用量。注意：灌注首個支座是設計富余量至少50﹪，以免由于浪費和其他原因造成實際灌注時漿體不夠。，清除預留錨栓孔中的雜物，安裝灌漿用模板，并用水將支承墊石表面侵濕，用鋼楔塊楔入支座四角（鋼楔塊埋入砂漿中，最終不取出），找平支座，并將支座底面調(diào)平到設計標高，灌漿用模板采用預制鋼模，底面設一層4mm厚橡膠防漏條，通過膨脹螺栓固定在支承墊石頂面；安裝方法見圖41所示。 圖41 支座安裝灌漿示意圖、TGM砂漿及其他設備和原材料放置在支座板或橋墩上部備用。安裝三角支架、導流漏斗和砂漿導流管；將導流軟管從凸型模板位置插入，管口在模板中間位置。，注意水不要流入螺栓孔中。、導流漏斗或導流槽。 稱量TGM砂漿和拌和用水，：1。 將拌和用水加入攪拌機，然后開動攪拌機，將砂漿均勻地倒入攪拌機中；全部加入完畢后，拌和3～5分鐘。 將攪拌均勻的砂漿轉入儲存桶中，靜置5～10分鐘。 使用水舀或者小桶，將物料均勻地轉入導流漏斗中；如果錨固螺栓孔過大，而且天氣較為炎熱時，可以先澆筑四個錨栓孔，然后澆筑平面支座墊石；拌和好的物料視氣溫不同，應在攪拌完畢后的15～30分鐘內(nèi)全部澆注完畢；錨栓孔和平面支承墊石可以分開澆注；但是平面支承墊石必須一次澆注完畢。 砂漿通過導流管或者導流槽，澆注入支座空隙中，直至從鋼模與支座底板周邊的間隙觀察到灌漿材料全部灌滿為止。如果使用導流管，則應將導流管的管口放在支座中心部位，并且軟管不得折疊、扭曲。當漿體從四周流出后，將導流管緩慢拔出，拔出速度不能過快，管子拔出速度不能少于2分鐘，并且應該保持導流管內(nèi)部有漿體。如果使用導流槽，則從一端向另一端澆注，必須保證對面方向能夠完全充滿。如果發(fā)現(xiàn)漿體未能灌滿，應及時將拆除預制鋼模板，并且迅速將漿體掏出，重新灌注。 一般整個攪拌過程為10分鐘左右；澆注過程為10～25分鐘。澆注完畢5分鐘，將高出支座底板的砂漿掏出，抹平，將凸型砂漿隔離開。 2小時強度可達到20MPa，拆除鋼模板，擰緊下支座錨栓，并拆除各支座的上下支座連接角鋼及螺栓，安裝支座鋼圍板。 臨時固結為保證連續(xù)梁施工穩(wěn)定性，在墩頂設置鋼結構的臨時固結支撐，并錨固在連續(xù)梁0段和主墩上。:應能承受中支點處最大不平衡彎矩為65368KNm、相應豎向支反力52033KN、實際施工中要求不對稱荷載不大于20T。臨時錨固設計采用Ⅲ級鋼及C40砼及C40硫磺砂漿作臨時支撐體系，具體結構設計詳見設計圖。1 最大彎矩驗算根據(jù)圖紙要求施工過程不對稱荷載不大于20t，設計時考慮不穩(wěn)定因素，按4倍系數(shù)考慮，則最大不平衡彎矩為：M=20*4*48=38400kn*mF總=Mmax/D=38400kn*m /=12000kNF單根=F總/120=12000kN/120=100kN……單根錨固筋受力F單根/S=100/()=300Mpa ……單根錨固筋拉應力錨固鋼筋安全系數(shù)為：300/=，結構安全。另根據(jù)設計圖紙給出最大不平衡彎矩為65368000Nm檢算臨時錨固體系：F總=Mmax/D=65368000Nm/=20427500NF單根=F總/120=20427500N/120=170229N……單根錨固筋受力F單根/S=127672/()=300Mpa ……單根錨固筋拉應力錨固鋼筋安全系數(shù)為：300/=，結構安全。2 最大支反力驗算Σ= F總/S+M/W=52033000/(2)+ 65368000Nm /（（^^2）2/6） =+ Mpa = Mpa 40Mpa最大支反力驗算合格 3 臨時錨固長度計算La=α（fy/ft）d =(300 Mpa/) =鋼筋錨固長度合格 α 鋼筋的外形系數(shù)。 fy 通鋼筋的抗拉強度設計值，HRB400鋼筋查表為360Mpa。 ft 混凝土軸心抗拉強度設計值。 d 鋼筋的公稱直徑。 公式查自《混凝土結構設計規(guī)范》（GB500102002）故鋼筋的錨固長度合格。 支架施工 支架構造及計算支架搭設采用托架方式，具體布置見圖43。圖43 0段托架示意圖（1）澆筑0段托架桿件內(nèi)力計算0段長14m，（），模板、底板架、托架等自重32t，考慮活載4t，重力分布在托架四個支點上，每個點120t。① 支點反力：yB=120(t) yA=120(t)② 計算桿件軸力：如下圖，取B點為分離體，建立坐標軸x,y；∑Fy=0 =0∑Fx=0 +=0NBC=(t) NAB=(t)（2）材料參數(shù)材料許用應力 Q235：[σ]=[τ]= 45鋼 : [σ]=[τ]= 精扎螺紋鋼: [σ]=4t/cm2 [τ]=（3）材料參數(shù)① 上平桿每個絞座錨桿φ32精扎螺紋鋼6根, cm2,斜桿絞座錨桿φ32精扎螺紋鋼6根, cm2。② 銷軸φ90mm，,受力形式為雙面受剪。③ 一個銷軸座板最小垂直截有效面積96 cm2。④ 上平桿用組合截面，材料為[30b+[22+[10槽鋼各兩根，銷孔用30mm鋼板加強。⑤ 斜撐桿用組合截面，材料為[30b+[22+[10槽鋼各兩根，銷孔用30mm鋼板加強。截面系數(shù)如下：A= kg/m= Ix=18538cm4 Iy=25516cm4 Wx=1235cm3 Wy=1445cm3 ix= iy= λx= λy= ψx= ψy= [σ]Wx =[τ]Wy =（4）澆筑0段托架桿件應力計算(計算單位為t、cm)①上弦桿（拉）σ=（t/ cm2 ）[σ]=②斜撐桿（壓）σ=（t/ cm2 ）[σ]wy=③銷軸（YA節(jié)點、剪）τ=120/247。2=（t/ cm2 ）[τ]=④上弦桿絞軸座精扎螺紋鋼（YA節(jié)點、拉、剪）σ=（t/ cm2 ）[σ]4t/ cm2 安全τ=120/=（t/ cm2 ）[τ]=托架鉸座通過24根精扎螺紋鋼采用了張拉力對拉后，產(chǎn)生較大的摩阻力，極大克服了鉸座對精扎螺紋鋼的剪切力。為安全考慮，計算未考慮摩阻力的影響。（5）底模架后橫梁外懸臂部分計算（計算單位為t 、cm），荷載100T。后橫梁結構為六根40b工字鋼，Wx=3417cm3 Wy=3417cm32=6834cm3支點處彎矩 M=12075=9000（t/cm） W=9000/=529