【正文】 混凝土三軸受壓峰值應(yīng)變?chǔ)?p隨應(yīng)力比（ ζ1/ζ3 ）的加大而增長極快，隨 ζ2/ζ3的變化則與三軸抗壓強(qiáng)度的變化相似ε3p最大值發(fā)生在 ζ2/ζ3 =～。 σ3 σ2 σ2 σ3 σ1 σ3 σ2 σ2 σ3 σ1 ◎ 第二主應(yīng)力方向的峰值應(yīng)變?chǔ)?p隨應(yīng)力比（ ζ2/ζ3 ）的變化，由 ζ1=ζ2（ =）時(shí)的拉伸逐漸轉(zhuǎn)為壓縮，至 ζ2=ζ3時(shí)達(dá)最大壓應(yīng)變 ε2p = ε3p。 ◎ ε2p=0時(shí)的應(yīng)力比（ ζ2/ζ3 ）值，恰好與 ε3p，達(dá)最大值的相符。 ◎ 此現(xiàn)象與二軸受壓的現(xiàn)象相似。最小主壓應(yīng)力方向的峰值應(yīng)變 ε1p取決于應(yīng)力比。 ε1p為伸長變形，與擠壓流動(dòng)破壞形態(tài)圖相一致。 ／壓 (T/C/C， T/T/C) 有一軸或二軸受拉的混凝土三軸拉／壓試驗(yàn)，技術(shù)難度大，已有試驗(yàn)數(shù)據(jù)少，且離散度大。其一般規(guī)律為： ① 任意應(yīng)力比下的混凝土三軸拉／壓強(qiáng)度分別不超過其單軸強(qiáng)度， 即 T/C/C ． T/T/C ② 隨應(yīng)力比 ︱ σ1 /σ3 ︱ 的加大，混凝土的三軸抗壓強(qiáng)度 f3 很快降低； tc ffff ?? 13 ③ 第二主應(yīng)力 ζ2 不論是拉／壓或應(yīng)力比（ ζ2/ζ3 ）的大小，對三軸抗壓強(qiáng)度 f3的影響較小，變化幅度一般在10％以內(nèi)。 σ3 σ2 σ2 σ3 σ1 混凝土在三軸拉／壓應(yīng)力狀態(tài)下，大部分是拉斷破壞，其應(yīng)力 應(yīng)變曲線與單軸受拉曲線相似。 應(yīng)力接近極限強(qiáng)度時(shí)，塑性變形才有所發(fā)展。試件破壞時(shí)的峰值主拉應(yīng)變 ε1p ≈(70～ 200) 106，稍大于單軸受拉的峰值應(yīng)變 εt,p ，是主壓應(yīng)力 ζ3的橫向變形所致。在主壓應(yīng)力 ζ3方向，塑性變形也很少發(fā)展，峰值應(yīng)變 ε3p 350 106。而且隨主拉應(yīng)力 ζ1的增大而減小，應(yīng)力 應(yīng)變曲線接近于直線。 試件的主拉應(yīng)力很小 ︱ ζ1/ζ3 ︱ 0. 05 )時(shí)，發(fā)生柱狀壓壞或片狀劈裂，破壞前主壓應(yīng)變 ε3p有較大發(fā)展，可達(dá) 1000 106，應(yīng)力 應(yīng)變曲線與單軸受壓曲線相似。 σ3 σ2 σ2 σ3 σ1 三軸受拉 (T/T/T) 混凝土的三向主應(yīng)力都是受拉（ ζ1 ＞ ζ2 ＞ ζ3 ＞ 0)的狀況，在實(shí)際結(jié)構(gòu)工程中極少可能出現(xiàn)。有關(guān)的試驗(yàn)數(shù)據(jù)極少，文獻(xiàn)給出的混凝土三軸等拉強(qiáng)度為： tttt fff ）～ 1 . (1 ?? 混凝土在二軸（ T/T）和三軸（ T/T/T）受拉狀態(tài)下的極限強(qiáng)度 f1 ，等于或略低于其單軸抗拉強(qiáng)度，可能是內(nèi)部缺陷和損傷引發(fā)破壞的概率更大的緣故。 總結(jié)混凝土在各種應(yīng)力狀態(tài)下的多軸強(qiáng)度和變形性能，可概括其一般規(guī)律： 多軸強(qiáng)度： ☆多軸受壓 (C/C， C/C/C)強(qiáng)度顯著提高 (︱ f3 ︱ ＞ fc)； ☆多軸受拉 (T/T， T/T/T)強(qiáng)度接近單軸抗拉強(qiáng)度 (f1≈ ft）； ☆多軸拉 /壓 (T/C， T/T/C,T/C/C)強(qiáng)度下降 (︱ f3 ︱ ＜ fc , f1＜ ft)。 多軸變形 : 應(yīng)力 應(yīng)變曲線的形狀和峰值應(yīng)變值取決于應(yīng)力狀態(tài)和其破壞形態(tài)，分成三類： ☆ 拉伸類： 同單軸受拉，曲線陡直，峰值拉應(yīng)變?yōu)?ε1300 106； ☆ 單、雙軸受壓： 同單軸受壓，峰值壓應(yīng)變 ︱ –ε3 ︱ ≈(23) 103； ☆ 三軸受壓類： 曲線初始陡直，后漸趨平緩，峰部有平臺(tái)，峰值壓應(yīng)變?yōu)?︱ –ε3 ︱ ≈(10～ 50) 103。 上面介紹的混凝土多軸性能一般規(guī)律，主要根據(jù)強(qiáng)度等級為C20～ C50的普通混凝土，在單調(diào)比例加載情況下的試驗(yàn)結(jié)果所作的概括。其它種結(jié)構(gòu)混凝土，或者不同加載途徑下的多軸性能，現(xiàn)有的試驗(yàn)研究資料尚少。雖然有些問題已有初步的定性結(jié)論，但完整的規(guī)律和準(zhǔn)確的定量還有待進(jìn)一步的試驗(yàn)研究。 （ ≥C50）的多軸試驗(yàn)結(jié)果表明， 其多軸抗壓（ C/ C， C/ C /C）強(qiáng)度的相對值（ f3／ fc）隨其強(qiáng)度等級的增高而減??；在二軸受拉（ T/T）和拉／壓（ T/C）應(yīng)力狀態(tài)下的強(qiáng)度相對值（ f1／ ft， f3／ fc）則與混凝土強(qiáng)度等級的關(guān)系不明顯。 ，性脆質(zhì)疏，雖然其二軸抗壓強(qiáng)度均大于相應(yīng)的單軸抗壓強(qiáng)度，但 提高的幅度都小于普通混凝土的值。 3. 鋼纖維混凝土三軸性能試驗(yàn)研究。 ①在多軸受壓（ C/ C,C /C/ C）應(yīng)力狀態(tài)，鋼纖維混凝土極限強(qiáng)度的相對值（ f3／ fc ）、 應(yīng)力 應(yīng)變曲線的形狀等都與普通混凝土的接近； ②在多軸拉／壓 (T/C,T/C/C,T/T/C)應(yīng)力狀態(tài)下， 鋼纖維混凝土的強(qiáng)度相對值 (f3／ fc )和峰值應(yīng)變值等都超過普通混凝土 。 ③ 鋼纖維體積含量 (Vf， %）對于鋼纖維混凝土多軸強(qiáng)度和變形的影響．類似于它對其單軸性能的影響。 從這幾種結(jié)構(gòu)材料的多軸試驗(yàn)結(jié)果，可看到一共同規(guī)律： 混凝土類材料的性質(zhì)越‘脆”，即塑性變形發(fā)展較少者，其多軸抗壓強(qiáng)度提高的幅度越小；反之，“脆”性小，即塑性變形較大者，多軸抗壓強(qiáng)度的提高幅度大。 在實(shí)際結(jié)構(gòu)中，內(nèi)部各點(diǎn)混凝土的三方向主應(yīng)力按照等比例（ ζ1:ζ2:ζ3 =const ）單調(diào)增大、直至破壞的可能性很小。 由于荷載和支承條件的改變，材料的塑性變形和開裂結(jié)構(gòu)的內(nèi)應(yīng)力值和分布不斷地發(fā)生變化。一點(diǎn)的 3個(gè)方向主應(yīng)力經(jīng)歷各種變化的途徑甚至發(fā)生應(yīng)力拉壓易號(hào)和主應(yīng)力軸的轉(zhuǎn)動(dòng)。 應(yīng)力途徑的變化多樣和試驗(yàn)技術(shù)的復(fù)雜性成為研究混凝土在不同應(yīng)力途徑下多軸性能的難點(diǎn)。至今，這方面雖有些試驗(yàn)研究資料，但不充分。部分試驗(yàn)結(jié)果和結(jié)論如下。 混凝土二軸受壓的 4種變應(yīng)力途徑試驗(yàn)給出的結(jié)果表明，如果變途徑之前混凝土的應(yīng)力水平低于相應(yīng)二軸強(qiáng)度的 85％（ β0. 85），變途徑后的混凝土二軸抗壓強(qiáng)度仍與單調(diào)比例加載的包絡(luò)圖相符，且破壞形態(tài)相同。 ⑴⑵ ⑶ ⑷ 混凝土的 定側(cè)壓（ σx=σy =const ）三軸受壓試驗(yàn) ，按圖所示的兩種應(yīng)力途徑加載，直至試件破壞。當(dāng)應(yīng)力途徑改變之前，試件的應(yīng)力水平不很高，內(nèi)部微裂縫還處在穩(wěn)定發(fā)展階段時(shí)，改變途徑后的混凝土多軸抗壓強(qiáng)度值，與此前的應(yīng)力途徑無關(guān)，即與單調(diào)比例（ σ1:σ2:σ3 =const )加載的試驗(yàn)結(jié)果相符，且破壞形態(tài)相同。 先施加側(cè)壓，再加軸壓 混凝土二軸受壓的應(yīng)變，在不同的應(yīng)力途徑下有較大區(qū)別，如圖。 定側(cè)壓加載途徑 (OAP和 OBP）與比例加載（ OP）達(dá)到相同應(yīng)力值 （ ζx=ζy =、 ζx=0. 9fc、 ζy =0. 7fc)時(shí)的主應(yīng)變（ εx εy）列入表以作比較。 應(yīng)變差別的主要原因是：應(yīng)力途徑或加載次序影響混凝土內(nèi)部微裂縫的方向和發(fā)展程度，以及先期施加的應(yīng)力對于后加應(yīng)