【正文】 ?VVLVVL Cgdu ? ??? ??? ???? 34m a x?34gdC? VLVu ?? ??? m axmhH LT ??VLVuC ?? ??? m a x2021)(VLhhVL ??圖中 Vh、 Lh— 氣、液兩相的體積流量， m3/h； ?V、 ?L— 氣、液兩相的密度， kg/m3； hL— 板上液層高度， m； — 液氣動能參數(shù) 校正負荷系數(shù) 式中 ?— 操作物系的液體表面張力， mN/m。 求出塔徑后還需園整，之后還要進行流體力學核算。 3． 溢流裝置 溢流堰 溢流裝置 園形，一般用于小塔 降液管 弓形，常用 U型流，一般用于小塔 單溢流， D 液流型式 雙溢流， D2 m 階梯流， D3 m 21)(VLssVL ??20 20??????? ?CCm a x)~( uu ?(1) 出口堰（溢流堰） ，單溢流 堰長 ，雙溢流 式中 hL— 板上液層高度， m； hw— 堰高， m； how— 堰上液層高度， m。 6mm，采用齒形堰 6mm，單溢流 60mm，雙溢流 平直堰： 式中 Lh— 塔內(nèi)液體流量， m3/h。 E— 液流收縮系數(shù)，見圖 311 當 E=1時，可用列線圖 312求 hOW。 齒形堰：一般齒深 hn15mm 當液層高度不超過齒頂時， ?WlOWWL hhh ???OWh32 ?????????WhOW lLEhD)~(D)~(520 4 4 ?????????WnhOW l hLh當液層高度超過齒頂時（要試差） 對常壓塔， 則 堰高一般： (1) 弓形降液管的寬度和截面積 從圖 313據(jù)可求出 Wd和 Af，求出 Af之后，應驗算停留時間 ?： (2) 降液管底隙高度 既要液體阻力小，又要氣體不短路 一般 式中 — 液體通過降液管底隙時的流速， m/s。 經(jīng)驗值： 或 ?????? ??????????? 2525 )(2646 nOWOWnWh hhhhlLmhL ~?OWWOW hhh ???? mhW ~?)(5~33600 ?? TfsLhTf HALusL HA ????oWho ulLh ?? 3600ou?smu o /~???? Wo hh 25~30mm，小塔 40mm，大塔 150mm，最大 (1) 進口堰及受液盤 進口堰可以保證降液管的液封，并使塔板上液體分布均勻，但占用塔面，易使沉淀物淤積，故多數(shù)不采用。 當 時， ； 時 ， ，保證液封， 避免短路。 進口堰與降液管的水平距離 h1≥ho。 ?800以上的塔，多采用受液盤，這種結構便于側線抽液體，低液流時液封良好，具有改變液體流向的緩沖作用，一般深度 50mm。 4． 塔板布置 塔板可分為： 整塊式， D?800mm 分塊式， D≥900mm 塔板面積分區(qū)： 鼓泡區(qū)，有效傳質(zhì)區(qū) 溢流區(qū)，降液管（及受液盤）所占區(qū)域 破沫區(qū)（安定區(qū)），進口防漏液，出口防汽泡夾帶 ?ohoW hh ? WW hh ??oW hh ? oW hh ?? 60~75mm， D 80~110mm， D 無效區(qū)（邊緣區(qū)），支承塔板 30~50mm, 小塔 50~75mm, 大塔 5．浮閥的數(shù)目與排列 浮閥塔的操作性能可采用由氣體通過閥孔時速度與密度組成的 “ 動能因子 ” 來衡量，其定義式為 式中 F0— 氣體通過閥孔時的動能因數(shù)； u0— 氣體通過閥孔時的速度， m/s； ?V — 氣體密度， kg/m3。 對于 F1型浮閥， F0=9~12，選定 F0，后求 uo： 再求閥孔數(shù) N 式中 d0— 閥孔直徑， do= 浮閥在塔板鼓泡區(qū)內(nèi)的排列有正三角形和等腰三角形兩種形式，按照閥孔中心聯(lián)線與液流方向的關系，又有順排與叉排之分。 ?sW?cWVuF ?00 ?VFu ?00 ?0204 udVN s?? （等邊三角形） （等腰三角形） 式中 t— 同一排孔心距， m； — 相鄰兩排孔心距， m； d0— 閥孔直徑， m； A0— 閥孔總面積， m2； Aa— 鼓泡區(qū)面積， m2； N— 閥孔總數(shù)。 而 式中 ， m；