【正文】 圖 12 斜截面抗剪驗算截面圖示（單位： cm） （ 1）距支點 h/2 處截面 11,相應的剪力和彎矩設(shè)計值分別為： kN? kN m?? （ 2） 距支點 處截面 22,相應的剪力和彎矩設(shè)計值分別為： kN? k N m?? （ 3） 距支點 處 截面 33,相應的剪力和彎矩設(shè)計值分別為： kN? k N m?? （ 4） 距支點 處截面 44,相應的剪力和彎矩設(shè)計值分別為： kN? 787 .87dM kN m?? 驗算斜截面抗剪承載力時，應該計算通過斜截面頂端正截面內(nèi)的最大剪力 Vd和相應于上述最大剪力時的彎矩 Md。最大剪力在計算出斜截面水平投影長度 C 值后，可內(nèi)插 求得；相應的彎矩可從按比例繪制的彎矩圖上裝配式鋼筋混凝土簡支 T 梁橋設(shè)計 量取。 受彎構(gòu)件配有箍筋和彎起鋼筋時，其斜截面抗剪強度驗算公式為 0 d cs sbV V V? ?? 30 .7 5 1 0 sins b s d s b sV f A ???? ? 2 2 31 3 0 ,0 . 4 5 1 0 ( 2 0 . 6 )c s c u k s v s vV b h P f f? ? ??? ? ? 式中 csV — 斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗剪能力設(shè)計值（ KN）； sbV — 與斜截面征繳的普通彎起鋼筋的抗剪能力設(shè)計值（ KN）； sbA — 斜截面內(nèi)在同一彎起平面的普通彎起鋼筋的截面面積（ mm2）； 1? — 異號彎矩影響系數(shù)，簡支梁取 ； 3? — 受壓翼緣的影響系數(shù)，取 ； sv? — 箍筋的配筋率， /( )sv sv vA S b? ? 。 計算斜截面水平投影長度 C 為 C= 式中 m— 斜截面受壓端正截面處的廣義剪跨比， m=Md/(Vdh0),當 m 時，取 m=； Vd— 通過斜截面受壓端正截面內(nèi)由使用荷載產(chǎn)生的最大剪力組合設(shè)計值（ KN）； Md— 相應于上述最大剪力時的彎矩組合設(shè)計值（ KN m）； h0— 通過斜截面受壓區(qū)頂端正截面上的有效高度，自受拉縱向主鋼筋的合力點至受壓邊緣的距離（ mm）。 為了簡化計算可近似取 C值為 C≈ h0（ h0可采用平均值），則 C=(+)/2= 由 C值可內(nèi)插求得各個截面頂端處的最大剪力和相應的彎矩。 斜截面 11： 斜截面內(nèi)有縱向鋼筋 2 28? ，則縱向受拉鋼筋能配筋率為 6 . 1 5 8 21 0 0 1 0 0 0 . 5 3 1 61 8 1 2 8 . 7P ? ?? ? ? ?? 157 1 0 0 % 0 . 8 7 2 %1 0 0 1 8 0svsvvASb? ? ? ? ?? 則 31 1 2 3 0 ,3( 0 .4 5 1 0 ) ( 2 0 .6 )1 .0 1 .1 0 .4 5 1 0 1 8 0 1 2 8 7 ( 2 0 .6 0 .5 3 1 6 ) 5 0 0 .8 7 2 % 1 956 4 1 .2c s c u k s v s vV b h p f fkNkN? ? ? ???? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? 斜截面截割 2 組彎起鋼筋 2 28 2 28? ? ? ，故 裝配式鋼筋混凝土簡支 T 梁橋設(shè)計 331 ( 0 .7 5 1 0 ) sin 0 .7 5 1 0 2 8 0 ( 2 1 2 3 2 ) sin 4 5 3 6 5 .8 9s b s d s b sV f A k N k N???? ? ? ? ? ? ? ? ?? 11 ( 6 4 1 .2 3 6 5 .8 9 ) 1 0 0 7 .0 9 4 6 8 .3 8 3c s s bV V k N k N k N? ? ? ? ? 斜截面 22： 斜截面內(nèi)有縱向鋼筋 2 28? ，則縱向受拉鋼筋能配筋率為 6 .1 5 8 21 0 0 1 0 0 0 .7 7 21 8 8 8 .6 1P ? ?? ? ? ?? 157 1 0 0 % 0 . 8 7 2 %1 0 0 1 8 0svsvvASb? ? ? ? ?? 則 32 1 2 3 0 ,3( 0 .4 5 1 0 ) ( 2 0 .6 )1 .0 1 .1 0 .4 5 1 0 1 8 0 8 8 6 .1 ( 2 0 .6 0 .7 2 2 ) 5 0 0 .8 7 2 % 1 954 2 7 .0 4c s c u k s v s vV b h p f fkNkN? ? ? ???? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? 斜截面截割 2 組彎起鋼筋 2 28 2 28? ? ? ，故 332 ( 0 .7 5 1 0 ) sin 0 .7 5 1 0 2 8 0 ( 2 1 2 3 2 ) sin 4 5 3 6 5 .8 9s b s d s b sV f A k N k N???? ? ? ? ? ? ? ? ?? 斜截面 22 實際上共截割 2 組彎起鋼筋，但由于第三排彎起鋼筋與斜截面交點靠近受壓區(qū)，實際的斜截面可能不予第三排鋼筋相交，因此近似忽略其抗剪承載力。以下其他相似情況參照此法處理。 22 ( 4 2 7 .0 4 3 6 5 .8 9 ) 7 3 0 .9 3 5 4 9 .5 1 4c s s bV V k N k N k N? ? ? ? ? 斜截面 33： 斜截面內(nèi)有縱向鋼筋 4 28? ，則縱向受拉鋼筋能配筋率為 6 . 1 5 8 2 21 0 0 1 0 0 1 . 5 4 41 8 8 8 . 6 1P ? ??? ? ? ?? 157 1 0 0 % 0 . 5 8 1 %1 5 0 1 8 0svsvvASb? ? ? ? ?? 則 33 1 2 3 0 ,3( 0. 45 10 ) ( 2 0. 6 )1. 0 1. 1 0. 45 10 18 0 88 6. 1 ( 2 0. 6 1. 54 4) 50 0. 58 1% 1 95c s c u k s v s vV bh p f fkNkN? ? ? ???? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? 斜截面截割 2 組彎起鋼筋 2 28? 和 2 25? ，故 裝配式鋼筋混凝土簡支 T 梁橋設(shè)計 333 ( 0 .7 5 1 0 ) sin 0 .7 5 1 0 2 8 0 ( 1 2 3 2 9 8 1 .8 ) sin 4 5 3 2 8 . 73s b s d s b sV f A k N k N???? ? ? ? ? ? ? ? ?? 33 ( 3 2 8 .7 3 3 8 2 .7 4 ) 7 1 1 .4 7 4 3 7 .5 3 3c s s bV V k N k N k N? ? ? ? ? 斜截面 44： 斜截面內(nèi)有縱向鋼筋 6 28 2 25? ? ? ，則縱向受拉鋼筋能配筋率為 6 . 1 5 8 6 4 . 9 0 9 21 0 0 1 0 0 2 . 0 2 1 8 1 2 8 . 7P ? ? ? ?? ? ? ?? 157 1 0 0 % 0 . 5 8 1 %1 5 0 1 8 0svsvvASb? ? ? ? ?? 則 34 1 2 3 0 ,3( 0. 45 10 ) ( 2 0. 6 )1. 0 1. 1 0. 45 10 18 0 12 87 ( 2 0. 6 2. 02 ) 50 0. 58 1% 19 5c s c u k s v s vV bh p f fkNkN? ? ? ???? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? 斜截面截割 2 組彎起鋼筋 2 25 2 16? ? ? ，故 334 ( 0 .7 5 1 0 ) sin 0 .7 5 1 0 2 8 0 ( 4 0 2 .1 9 8 1 .8 ) sin 4 5 2 0 5 .5s b s d s b sV f A k N k N???? ? ? ? ? ? ? ? ?? 44 ( 2 5 8 .5 2 9 2 0 5 .5 ) 4 6 4 .0 2 9 3 6 0 .5 4c s s bV V k N k N k N? ? ? ? ? 所以斜截面抗剪承載力符合要求。 鋼筋混凝土受彎構(gòu)件斜截面抗彎承載力不足而破壞的原因，主要是受拉區(qū)縱向鋼筋錨固不好或彎起鋼筋位置不當而造成，故當受彎構(gòu)件的縱向鋼筋滿足構(gòu)造要求時可不進行斜截面抗彎承載力驗算。 四）持久狀況正常使用極限狀態(tài)下裂縫寬度驗算 按照規(guī)范 所定，最大裂縫寬度為：1 2 3 30( ) ( )0 .2 8 1 0ssfk s dW c c c m mE? ??? ? 式中： 1c 為鋼筋表面形狀系數(shù)， 取 11?c 。 2c 為作用長期效應影響系數(shù)，長期荷載作用時，2 1 lsNc N?? ，此處 2 3 5 6 . 9 71 0 . 5 1 0 . 5 1 . 0 44 4 5 . 1 0lsNc N? ? ? ? ? ? 與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)取為 13?c . 裝配式鋼筋混凝土簡支 T 梁橋設(shè)計 縱向受拉鋼筋的直徑不相同，取其當量直徑2 226 2 8 2 2 5 2 7 . 3 16 2 8 2 2 5iie iindd m m m mnd ? ? ?? ? ?? ? ??? 根據(jù)前文計算，取 1號粱的跨中彎矩效應進行組合 ： 短期效應組合 1 1 211 0 . 7 1 . 0mns G i k j Q j k G Q k Q kijM S S M M M???? ? ? ??? =+ + = 式中 MQ1k— 汽車荷載效應（不含沖擊）的標準值； MQ2k— 人群 荷載效應的標準值。 長期效應組合 2 1 211 0 . 4 0 . 4mns G i k j Q j k G Q k Q kijM S S M M M???? ? ? ??? =+ + = KN m 受拉鋼筋在短期效應組合下的應力為 42406 1 3 . 6 8 2 1 2 . 3 6 1 0 /0 . 8 7 0 . 8 7 4 6 . 7 7 1 0 1 . 2 2ssssM k N mAh? ?? ? ? ?? ? ?MPa 2 4 6 4 .0 1 51 0 .5 1 0 .5 1 .3 7 86 1 3 .6 8 2lsNC N? ? ? ? ? ? 04 6 . 7 7 0 . 0 1 0 3( ) 1 8 1 2 2 . 2 ( 2 3 0 1 8 ) 1 1sffAb h b b h? ? ? ?? ? ? ? ? ? 把以上數(shù)據(jù)代入 Wfk的計算公式得 Wfk= 4 10?? ( 30 10 ??? )= 裂縫寬度滿足要求，同時在梁腹高的兩側(cè)應設(shè)置直徑為 6~8mm 的縱向防裂 鋼筋，以防止產(chǎn)生裂縫。 用 6φ 8，則 sA? =