【正文】 ?？偹搅υ诟骺箓?cè)力結(jié)構(gòu)中的分配則由樓板在其平面內(nèi)為剛體所導出的協(xié)調(diào)條件確定。 對層數(shù)不高的，以剪切變形為主的抗震墻結(jié)構(gòu)（這種情況不常見），可用類似砌體結(jié)構(gòu)的計算方法計算地震作用并分配給各片墻。整個結(jié)構(gòu)的抗彎剛度等于各片墻的抗彎剛度之和。fPf100I???????? ??（ 550） 上式對應于墻截面外緣出現(xiàn)屈服時的情況 Ic為單片墻的等效慣性矩 Ig為墻的毛截面慣性矩 fy為鋼筋的屈服強度（以 MPa為單位） Pu 為墻的軸壓力 fc?為混凝土的棱柱體抗壓強度 Ag為墻的毛截面面積 按彈性計算時，沿豎向剛度比較均勻的抗震墻的等效剛度可按下列方法計算。從而該層第 i片墻的所承受的側(cè)向力 Fi，剪力 Vi，和彎矩 Mi分別為 MIIM,VIIV,FIIFiiiiiiiii ??????（ 557） Ii為第 i片墻的等效慣性矩 ?Ii為該層墻的等效慣性矩之和 在上述計算中，一般可不計矩形截面墻體在其弱軸方向的剛度。 把水平地震作用分配到各剪力墻后，就可對各剪力墻單獨計算內(nèi)力了。 （ 2）小開口整體墻 第 j墻肢的彎矩： ??? jjjj II（ 558） 第 j墻肢軸力： I jjj 850?（ 559） （ 3）聯(lián)肢墻 對雙肢墻和多肢墻，可把各墻肢間的作用連續(xù)化，列出微分方程求解。 截面設計和構(gòu)造 1. 體現(xiàn)“強剪弱彎”的要求 一、二、三級的抗震墻底部加強部位，其截面組合的剪力設計值應按下式調(diào)整： V＝ ?vwVw 9度時尚應符合 V＝ Vw wwuaMM（ 560） （ 561） V為抗震墻底部加強部位截面組合的剪力設計值 Vw為抗震墻底部加強部位截面的剪力計算值 Mwua為抗震墻底部截面按實配縱向鋼筋面積、材料強度標準值和軸力設計值計算的抗震承載力所對應的彎矩值：有翼墻時應考慮墻兩側(cè)各一倍翼墻厚度范圍內(nèi)的配筋 Mw為抗震墻底部截面組合的彎矩設計值 ?vw為抗震墻剪力增大系數(shù)，一級為 1． 6，二級為 1． 4，三級為 1． 2。 兩端有翼墻或端柱的抗震墻厚度 兩端有翼墻或端柱的抗震墻厚度，抗震等級為一、二級時不應小于 160mm，且不應 小于層高的 1/20；三、四級不應小于 140mm，且不應小于層高的 1/20。 抗震墻厚度大于 140mm時，豎向和橫向鋼筋應雙排布置；雙排分布鋼筋間拉筋的間 距不應大于 600mm，直徑不應小于 6mm；在底部加強部位，邊緣構(gòu)件以外的拉筋間距應 適當加密。 （ 2）部分框支抗震墻結(jié)構(gòu)的落地抗震墻底部加強部位墻板的縱向及橫向分布鋼筋配筋率均不應小于 %，鋼筋間距不應大于 200mm。 一級和二級抗震墻，底部加強部位在重力荷載代表值作用下墻體平均軸壓比 一級和二級抗震墻，底部加強部位在重力荷載代表值作用下墻體平均軸壓比， 9度時不宜超過 ， 8度時一級不宜超過 ，二級不宜超過 ；底部加強部位以上的一般部位，墻體平均軸壓比不宜大于底部加強部位的墻體平均軸壓比。 （ 2）部分框支抗震墻結(jié)構(gòu)的落地抗震墻的底部加強部位，兩端應有翼墻或端柱，并應設置約束邊緣構(gòu)件；不落地的抗震墻可設置構(gòu)造邊緣構(gòu)件。 抗震墻兩端和洞口兩側(cè)應設置邊緣構(gòu)件，并應符合下列要求 烈度或等級 9度 8度一級 二級 軸壓比 表 514 抗震墻設置構(gòu)造邊緣構(gòu)件的最大平均軸壓比 抗震墻的約束邊緣構(gòu)件包括暗柱、端柱和翼墻（ 圖 526），他們應符合下列要求： （ 1）約束邊緣構(gòu)件沿墻肢的長度和配箍特征值應符合 表 515的要求，縱向鋼筋的最小量應符合 表 516的要求。 抗震墻的約束邊緣構(gòu)件包括暗柱、端柱和翼墻 ，他們應符合下列要求： 項目 一級（ 9度） 一級（ 8度） 二級 ?v lc（暗柱） lc（有翼墻或端柱） 注：（ 1）抗震墻的翼墻長度小于其 3倍厚度或端柱截面邊長小于 2倍墻厚時，視為無翼墻無端柱。 （ 3） ?v為約束邊緣構(gòu)件的配箍特征值，計算配箍率時，箍筋或拉筋抗拉強度設計值超過360N/mm2，應按 360N/mm2計算； 箍筋或拉筋沿豎向間距，一級不宜大于 100mm，二級不宜大于150mm。 表 515 約束邊緣構(gòu)件范圍 lc及其配箍特征值 ?v 抗震等級 底部加強部位 其他部位 縱向鋼筋最小量 （取較大值） 箍筋 縱向鋼筋最小量 拉筋 最小直徑 沿豎向最大間距 （ mm） 最小直徑 (mm) 沿豎向最大間距 （ mm） 一 ， 4?16 ?8 100 6?14 8 150 二 ， 4?14 ?8 150 6?12 8 200 三 ， 4?12 ?6 150 4?12 6 200 四 ， 4?12 ?6 200 4?12 6 250 注：（ 1） Ac為計算邊緣構(gòu)件縱向構(gòu)造鋼筋的暗柱或端柱的面積，即圖 527抗震墻截面的陰影部分。（ 3）當端柱承受集中荷載時，其縱向鋼筋、箍筋直徑和間距應滿足柱的相應要求。 框架 — 抗震墻結(jié)構(gòu)的抗震設計 抗震墻結(jié)構(gòu)的設計要點 框架 抗震墻結(jié)構(gòu)中的抗震墻設置，宜符合下列要求： （ 1）抗震墻宜貫通房屋全高，且橫向與縱向的抗震墻宜相連。 （ 3）房屋較長時，剛度較大的縱向抗震墻不宜設置在房屋的端開間。 （ 5）一、二級抗震墻的洞口連梁，跨高比不宜大于 5，且梁截面高度不宜小于 400mm。這可用底部剪力法計算。有時為簡化，也可將總地震作用值沿結(jié) 構(gòu)高度方向按倒三角形分布考慮。 力法 和 位移法 (包括矩陣位移法 )是基于結(jié)構(gòu)力學假定的精確法。 微分方程法 則是一種較近似的便于手算的方法。 (b)樓板在自身平面內(nèi)的剛度為無限大，各抗側(cè)力單元在水平方向無相對變形。 對框架，只考慮整體剪切變形而不計整體彎曲變形 (即不計桿件的軸向變形 )。 (e)各量沿房屋高度為連續(xù)變化。這樣，整個結(jié)構(gòu)就成為一個彎剪型懸臂梁。連系梁模擬樓蓋的作用。 （ 2）若考慮連系梁對墻肢的約束作用，則連系梁與抗震墻之間的連接可視為剛接，如 圖 529所示，稱為剛接體系。 框架沿高度方向以剪切變形為主，故對框架使用剪切剛度 CF。根據(jù)材料力學中荷載、內(nèi)力和位移之間的關系，框架部分的剪力 QF可表示為： dxduCQFF ?按圖 530所示的符號規(guī)則，框架的水平荷載為： 22FFp dxudCdxdQp ????類似地，抗震墻部分的彎矩 Mw（以左側(cè)受拉為正）可表示為： 22eqcw dxudIEM ?設墻的剪力以繞隔離體順時針為正，則墻的剪力 Qw為 33eqcww dxudIEdxdMQ ????（ 562） （ 563） （ 564） （ 565） 設作用在墻上的荷載 pw以圖示向右方向作用為正，則墻的荷載 pw(x)可表示為 44eqcww dxudIEdxdQp ???由圖 530可知，剪力墻的荷載為 )x(p)x(p)x(p pw ??把上式代入式 566，得 )x(p)x(pdx udIE p44eqc ??把 pp的表達式 563代入上式，得 )x(pdx udCdx udIE 22F44eqc ??上式即為框架和抗震墻協(xié)同工作的 基本微分方程。 邊界條件 ? = 0處 u(0) = 0 ? = 0處 0ddu ??? = H處 0ud 22 ?(結(jié)構(gòu)底部的位移為零 ) (墻底部的轉(zhuǎn)角為零 ) (墻頂部的彎矩為零 ) 0dx udIEdxduC 33eqcFwF ???? Pdx udIEdxduC 33eqcFwF ???? = H處 ? = H處 在分布荷載作用下， 墻頂部的剪力為零。 對于抗震墻，由 u的二階導數(shù)可求出彎矩，由 u的三階導數(shù)可求出剪力；對于框架，由 u的一階導數(shù)可求出剪力。故框架 抗震墻剛接體系的連系梁是在端部帶有剛域的梁（圖 533）。 圖 533 剛接體系中的連系梁是帶剛域的梁 （ a）雙肢或多肢抗震墻的連系梁；（ b）單肢抗震墻與框架的連系梁 al bl l’ L al l’ L m21 m12 m12 m21 2 1 1 2 θ1 = 1 θ1 = 1 θ2 = 1 θ2 = 1 對兩端帶剛域的梁，當梁兩端均發(fā)生單位轉(zhuǎn)角時，由結(jié)構(gòu)力學可得的梁端的彎矩為 321312)ba1()ab1(EI6m)ba1()ba1(EI6m????????????在上式中，令 b = 0，則得僅左端帶有剛域的梁的相應彎矩為： 221312)a1(EI6m)a1()a1(EI6m???????（ 582） （ 583） 假定同一樓層內(nèi)所有節(jié)點的轉(zhuǎn)角相等，均為 ?，則連系梁端的約束彎矩為 ????21211212mMmM把集中約束彎矩 Mij簡化為沿結(jié)構(gòu)高度的線分布約束彎矩 m39。m ijijij其中 h為層高。m(? ?? ????????? ??? 上式中 n的計算方法是：每根兩端有剛域的連系梁有 2個節(jié)點， mij是指 m12或 m21；每根一端有剛域的連系梁有 1個節(jié)點， mij是指 m12。由剛接連系梁約束彎矩在抗震墻 x高度的截面產(chǎn)生的彎矩為 ??? Hxm mdxM相應的剪力和荷載分別為 22kn1kijmmkn1kijmmdxudhmdxdQpdxduhmmdxdMQ?????????????????????????????稱 Qm和 pm分別為 “等代剪力 ”和 “等代荷載 ”。因此前面鉸接體系得出的解完全可以用于剛接體系。后者考慮了連系梁約束剛度的影響。 在剛接體系中，把由 u微分三次得到的剪力記作 則有： 39。QdxudIEww33eqc ?????從而得墻的剪力為 )x(m)x(39。 ???定義框架的廣義剪力為 : FF QmQ ??顯然有： 39。 ??（ 596） （ 597） （ 598） （ 599） 剛接體系的計算步驟如下： （ 1）按剛接體系的 ?值計算 u、 Mw和 Qw 39。 （ 2）按式 598計算總框架的廣義剪力。 （ 5100） （ 5101） (2) 墻系和框架系的內(nèi)力在各墻和框架單元中的分配 在上述假定下，可按剛度進行分配。 （ 5102） （ 5103） 框架剪力的調(diào)整 框架是框架 抗震墻結(jié)構(gòu)抵抗地震的第二道防線。 （ 2）對 Vf ，應取框架部分的剪力為下兩式中的較小值： m axff0f??Vf為全部框架柱的總剪力； V0為結(jié)構(gòu)的底部剪力； Vfmax為計算的框架柱最大層剪力，取 Vf調(diào)整前的最大值。一些特殊要求如下： （ 1）周邊有梁柱的抗震墻，其厚度不應小于 160mm，且不小于墻凈高的 1/20； （ 2）梁的寬度不宜小于 2bw，其中 bw為抗震墻的寬度。 167。梁端箍筋加密區(qū)的最小直徑應比普通混凝土梁 的最小直徑增大 2mm。 當混凝土強度等級大于 C60時，柱縱向鋼筋的最小總配筋率應比普通混凝土柱增大 %。 高強混凝土抗震墻的設計，可參照普通混凝土抗震墻，但約束邊緣構(gòu)件的配箍特征 值宜比平均軸壓比相同的普通混凝土墻增加