【正文】 e塑性指數(shù)Ip 液限指數(shù)IL壓縮指標Es12承載力特征值Fak(kpa)①∕∕／② 23．1∕0．62 220抗震設防烈度 8度（）第一組荷載資料（1）辦公樓樓面活載，查《建筑結構荷載規(guī)范》（GB5000g2001）。（2）上人屋面： kN/m2。（4）樓面構造：水磨石面層、現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓面板、12mm厚紙筋石灰粉平頂。本工程采用全現(xiàn)澆框架結構，由于開間較大，雙向板的跨度超過經濟跨度較多，在樓面設次梁。本工程采用力矩分配法。[2]桿件為等截面（等剛度），以桿件軸線作為框架計算軸線。 87 西京學院畢業(yè)設計（論文） 第二章 建筑結構布置與荷載計算一般取中間具有代表性的一榀框架進行分析，本工程選取第4榀框架進行分析現(xiàn)澆框架梁柱的連接點簡化為鋼接，框架柱與基礎的連接簡化為固結?？蚣軐痈撸讓尤』A頂面到二層樓板結構頂面的距離，本工程取為5m，其余層取下層結構樓面到上層結構樓面的距離。（1）柱：初步估算柱截面中柱：AC=126/=224300mm2邊柱：AC=1226/=244700mm2 取柱截面500mm600mm （2）梁（估算） 框架縱梁：h=（1/12～1/8）l=（1/12～1/8）9000=750mm, b=300mm框架橫梁：h=（1/12～1/8）l=（1/12～1/8）6300=500mm，b=300mm次梁：h=（1/18～1/15）l=（1/18～1/15）6300=400mm，b=250mm 現(xiàn)澆板：連續(xù)單向板，取=110mm，走道取100mm 在計算梁柱彎曲剛度時，應考慮樓蓋對框架梁的影響，在現(xiàn)澆樓蓋中，中框架的截面慣性矩取I=2I0，邊框架梁取I=。框架柱的慣性矩按實際截面尺寸確定。計算簡圖如下：圖28 計算簡圖框架柱：本工程均為500mm600mm。．3材料強度等級 混凝土等級：均采用C30級； 鋼筋直徑≥12mm采用HRB335鋼筋，其余采用HPB235鋼筋。I0為框架梁按矩形截面計算的截面慣性矩，橫梁、柱線剛度見下表。m)相對剛度B(mm)H(mm)邊框架梁3007501010101063001071邊框架梁3005501091092400107中框架梁300750109109 6300107中框架梁3005501091092400107底層框架柱5006001091095000107中層框架柱5006001091093600107每層框架柱總得側移剛度見下表29框架柱橫向側移剛度D值 表29 項目k=∑iC/2iZ(一般層)k=∑iC/iZ(底層)aC=k/(2+k)(一般層)aC=(+k)/(2+k)（底層）D=aCa1=(Tg/T1)=()=結構等效總重力荷載：Geq===29410KN T1== ，故需考慮框架頂部附加集中力作用 δn=+=+=框架橫向水平地震作用標準值為:結構底部：FEK=a1Geq=29410=各樓層的地震作用和地震剪力標準值見上表和下圖所示∑GiHi= △Fn=δn圖36 橫向框架承擔的恒載及節(jié)點不平衡彎矩節(jié)點A1： SA1A0=4iAIAO=4= SA1B1=4iAIB1=4= SA1A2=4iAIA2=4= (相對線剛度見表28) ∑AS=4（++）= μA1A0=SA1A0/∑S= μA1B1=SA1B1/∑S= μA1A2=SA1A2=/∑S=： SB1D1=iB1D1=2= ∑S=4（++）+2= μB1A1=4/= μB1B2=4/= μB1D1=4/= μB1B0=4/=節(jié)點A2: μA2A1=μA2A3=4/(（++）4)= μA2B2=4/=節(jié)點B2： μB2A2=4/（（++）4+2）= μB2B1=μB2B3=4/= μB2D2=2/=節(jié)點A6： μA6B6=4/（+）/4= μA6A5=4/（+）/4= 節(jié)點B6： μB6A6=4/（（2+（+）4）= μB6B5=4/= μB6D6= A AA3與相應的B5 、BB3相同。 （1）橫梁固端彎矩A圖37 桿端及節(jié)點彎矩正方向1）頂層橫梁：自重作用： MA64B6=MB6A6=1/12（ql2）=1/12= KNm MD6B6=1/2MB6D6= KNm MB6D6=5/96ql2=5/96=m2)二～六層橫梁自重作用： MA1B1=MB1A1=1/12ql2=1/12=m MD1B1=1/2MB1D1=m MB1D1=5/96ql2=5/96=m（2）縱梁引起柱端附加彎矩（本例中邊框架縱梁偏向外側，中框架縱梁偏向內側） 頂層外縱梁：MA6=MD6==m 頂層中縱梁：MB6=MC6==m（3）節(jié)點不平衡彎矩橫向框架的節(jié)點不平衡彎矩為通過該節(jié)點的各桿件（不包括縱向框架梁）在節(jié)點處的固端彎矩與通過該節(jié)點的縱梁引起柱端橫向附加彎矩之和，根據平衡原則，節(jié)點彎矩的正方向與桿端彎矩方向相反，一律以逆時針方向為正，如圖37。m節(jié)點B6的不平衡彎矩：MB6A6+MB6縱梁=+=m節(jié)點B1的不平衡彎矩：MB1A1+MB1縱梁=+=在進行彎矩分配時，應將節(jié)點不平衡彎矩反號后在進行桿件彎矩分配。傳遞系數(shù)與桿件遠端的約束形式有關，如圖31。m） 表35層q板作用g自重作用a(m)L(m)gl／2M=（la）*q/2MAB∑Mik/lVE=ql/2+u∑Mik/l M=ql/2*l/4+u**l/2654321 柱軸力 表36層邊柱E軸、G軸中柱E軸、F軸橫梁端部壓力縱梁端部壓力柱軸重柱軸力橫梁端部壓力縱梁端部壓力柱軸重柱軸力6柱頂+=柱底5柱頂+=柱底4柱頂+=柱底3柱頂+=柱底2柱頂+=柱底1柱頂+=柱底 活載作用下的框架內力 （1）頂層MA6B6= MA6B6=1/12ql2（12a2/l2+a3/l3）=1/12（12+）=mMD6B6=1/32ql2=1/32=m MB1D1=5/96ql2=5/966=m 頂層外縱梁：MA6=MD6==m 頂層中縱梁：MB6=MC6==m（僅AB跨作用活載時） MB6=MC6==m(僅BC跨作用活載時) MB1=MC1==m（僅AB跨作用活載時） （1）頂層邊跨梁跨中彎矩最大，圖311。 （3）頂層邊跨梁梁端最大負彎矩，圖313。7200390033003300330033003900B C6D5D4D3D2D1D2340066672003900330033003033003900B C6D5D4D3D2D1D234006KN/MKN/MKN/MKN/M66KN/MKN/M 圖311 活載不利布置a 圖312 活載不利布置b7200390033003300330033003900B C6D5D4D3D2D1D23400KN/MKN/MKN/MKN/M66KN/MKN/M7200390033003300330033003900B C6D5D4D3D2D1D23400KN/MKN/MKN/MKN/M66KN/MKN/MKN/MKN/MKN/M66KN/MKN/M6KN/M6 圖313 活載不利布置c 圖314 活載不利布置d 當AB跨布置活載時 MA6=MA6B6+MA6=+=m MB6=MB6A6+MB6==m 當BC跨布置活載時： MB6=MB6D6+MB6==m 當AB跨和BC跨布置活載時： MA6=MA6B6+MA6=+=m MB6=MB6A6+MB6+MB6D6==m 采用“迭代法”計算，迭代計算次序同恒載，如圖315,318,321，324。 活載（b）作用下梁彎矩、剪力、軸力如圖31圖320。 活載（d）作用下梁彎矩、剪力、軸力如圖32圖326。當雪荷載與活載相差不大時，可近似按滿跨活載布置。m樓層外縱梁：MA1=MD1= =m樓層中縱梁：MB1=MC1=〔(+(+)/2)= m MB6D6=5/96ql2=5/96=m二～六層橫梁： MA1B1=MB1A1=1/12ql2(12a2/l2+a3l3) =1/12(12+) =m MD1B1=1/32ql2=1/32=m MA1=MA2=MA3=MA4=MA5=MA1B1+MA1=+=m MB1=MB2=MB3=MB4=MB5=MB1A1+MB1+MB1D1==根據所求的梁端彎矩，再通過平衡條件，（雪+活）作用下的梁剪力、柱軸力，計算過程間表321～3