【正文】 +Mjik）/l0Vrk=Vork（Mijk+Mjik）/l0式中：Volk，Vork——簡(jiǎn)支梁支座左端和右端的剪力標(biāo)準(zhǔn)值，當(dāng)梁上無(wú)荷載作用時(shí)，Volk=Vork=0，剪力以使所取得隔離體產(chǎn)生順時(shí)針轉(zhuǎn)動(dòng)為正；Mijk，Mjik——梁端彎矩標(biāo)準(zhǔn)值，以繞桿端順時(shí)針為正，反之為負(fù)。（）Nl=Nu+Vl+Vr式中：Nu，Nl以壓力為正，拉力為負(fù)。 恒荷載作用下的彎矩圖（左半部為梁彎矩，右半部為柱彎矩） 恒荷載作用下的軸力與剪力圖（左半部為剪力，右半部為軸力）：表 活荷載標(biāo)準(zhǔn)之下的彎矩圖、,。頂層位移是所有各層層間位移之和。 內(nèi)力組合 框架梁內(nèi)力組合 《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》規(guī)定，對(duì)于一般排架、框架結(jié)構(gòu)，可以采取簡(jiǎn)化規(guī)則，在下列荷載效應(yīng)組合值中取最不利值確定：（1） 由可變荷載效應(yīng)控制的組合：“恒荷載”+任一種“活荷載” S=γGSGK+γQ1SQ1K；“恒荷載”+（任意兩種或兩種以上“活荷載”） S=γGSGK+=1nγQiSQiK；（2）由永久荷載效應(yīng)控制的組合：S=+i=1nγQiψciSQiK；（應(yīng)注意，對(duì)于此公式，進(jìn)行內(nèi)力組合時(shí)，為減輕計(jì)算工作量，當(dāng)考慮以自重為主時(shí)，對(duì)可變荷載只考慮與結(jié)構(gòu)自重方向一致的豎向荷載，則在本例中只考慮豎向活荷載，而不考慮風(fēng)載）在這里，考慮三種內(nèi)力組合，+， SGK+(SQK+SWK)，+。注：表中MＢC和ＭCD分別為ＢC跨和CD跨的跨間最大正彎矩。則柱端彎矩Ｍ和軸力Ｎ在非抗震設(shè)計(jì)組合的設(shè)計(jì)值計(jì)算有如下內(nèi)力組合：Ｓ＝＋，Ｓ＝＋，Ｓ＝＋（ＳＱＫ＋ＳＷＫ）；由于柱是偏心受力構(gòu)件且一般采用對(duì)稱配筋，故應(yīng)從上述組合中求出下列最不利內(nèi)力：A. ｜Ｍ｜ｍａｘ及相應(yīng)的Ｎ；B. Ｎｍａｘ及相應(yīng)的Ｍ；C. Ｎｍｉｎ及相應(yīng)的Ｍ。(2) 截面尺寸復(fù)核取h0=500－35=465 mm，Vmax= KN。(3) 正截面受彎承載力計(jì)算采用對(duì)稱配筋。m N= KNM= KNe0=MN=103mm = mmea=max（20 mm，50030=17 mm）=20 mmei=e0+ea=+20= mmζ1==103=因?yàn)閘0/h=＜15，所以ζ2=。）＋α1fcbh0＋ξb=＞As=AS39。（h0as39。As，min=AS，min39。=763mm2）。=Asbh0=763mm2500mm465mm=%全部縱向鋼筋ρ=%%，滿足要求。m N= KNl0==3m。η=1+11400ei/h0(l0h)2ζ1ζ2=1+11400(3000500)2=e=ηei＋h2－a=＋5002－35=ξ=（β1ξb）（h0as39。=Neα1fcbh02ξ（）fy39。）0按構(gòu)造配筋，由于縱向鋼筋采用HRB400，最小配筋率ρmin=％。=％5002/2=750mm2所以每側(cè)選3C18（As=AS39。單側(cè) ρ39。B軸柱1層：從柱的內(nèi)力組合表可見(jiàn)，N＞Nb，為小偏壓，選用M大、N大的組合，最不利的組合為：M= KNe0=MN=103mm=ea=max（20mm，50030=17 mm）=20mmei=e0+ea=+20mm=ζ1==103=因?yàn)閘0/h=＜15，所以ζ2=。）＋α1fcbh0＋ξb=＞As=AS39。（h0as39。=763mm2）。=Asbh0=763mm2500mm465mm=%全部縱向鋼筋ρ=%%，滿足要求。m N= KNl0==3m。η=1+11400ei/h0(l0h)2ζ1ζ2=1+11400(3000500)2=e=ηei＋h2－a=＋5002－35=ξ=（β1ξb）（h0as39。=Neα1fcbh02ξ（）fy39。）0按構(gòu)造配筋，由于縱向鋼筋采用HRB400，最小配筋率ρmin=％。=％5002/2=750mm2所以每側(cè)選3C18（As=AS39。單側(cè) ρ39。(4) 垂直于彎矩作用平面的受壓承載力驗(yàn)算1層：Nmax= KNl0b==，查表得φ=。As39。（5）斜截面受剪承載力計(jì)算B軸柱：6層 最不利內(nèi)力組合：M= KN=5002= KNN，所以N= KN。按構(gòu)造配箍筋，取復(fù)式箍4B10m N= KNV= KN計(jì)算剪跨比：由于柱的反彎點(diǎn)在層高范圍內(nèi)所以剪跨比λ=Hn2h0==3。Asvs=(+)fyvh0＜0。(6) 裂縫寬度驗(yàn)算B軸柱：1層：e0h0=＜（混凝土中冊(cè)P213），不必驗(yàn)算裂縫寬度。C軸柱：1層：e0h0=＜。 框架梁截面設(shè)計(jì)(1) 正截面受彎承載力梁BC（250 mm500 mm）1層：跨中截面M= KN梁AB、梁BC、。Asvs=()=(250465)210465=選配雙肢箍B8300。梁BC、。m） αs=Mα1fcbh02　 ε=112αs γs=（1+12αs）　 As=Mfsγsh0　 As，min=ρminbh　 實(shí)配鋼筋3C14，As=461 3C14，As=804 4C16，As=804 3C14，As=461 3C14，As=461 1 　M/(KNσsk==465461= N/mm2ρte=AsAte=250500=Ψ===dep=nidi2nividi=3142314=14 mmαcr=wmax=αcrΨσskEs（+）= mm＜wmax= mm滿足要求。取板厚h=120 mm,約為板斜長(zhǎng)的1/30。取1 m寬板帶計(jì)算?？偤奢d設(shè)計(jì)值P=+=。αs=Mα1fcbh02=10001002=計(jì)算得γs=As=Mfsγsh0=.選配B10140，As=561mm2分布筋每級(jí)踏板1根B8。（1） 荷載計(jì)算.總荷載設(shè)計(jì)值P=+=。彎矩設(shè)計(jì)值M=1/10Pl02==?m。αs=Mα1fcbh02=1000502=，計(jì)算得γs=As=Mfsγsh0=256mm2，選配B6/8140，As=281mm2平臺(tái)板的荷載 荷載種類荷載標(biāo)準(zhǔn)值（KN/m）恒荷載水磨石面層（+）70 mm厚混凝土板25=板底抹灰17=小計(jì)活荷載3. 平臺(tái)梁設(shè)計(jì) 設(shè)平臺(tái)梁截面尺寸為 200 mm350 mm?？偤奢d值P=+=。彎矩設(shè)計(jì)值M=1/8Pl02=?m。f=b+5h39。 經(jīng)判別屬第一類T形截面αs=Mα1fcbh02=10003152=，計(jì)算得γs=As=Mfsγsh0=，選配3C16，As=603mm2配置B6200鋼筋，則斜截面受剪承載力Vcs=+ =200315+360315 = KN KN 滿足要求。 平臺(tái)梁配筋圖第7章 基礎(chǔ)設(shè)計(jì) 邊柱基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)構(gòu)件編號(hào): JC1 計(jì)算類型: 驗(yàn)算截面尺寸（ 1 ）幾何參數(shù)矩形柱寬 bc=500mm 矩形柱高 hc=500mm 基礎(chǔ)端部高度 h1=350mm基礎(chǔ)根部高度 h2=350mm基礎(chǔ)長(zhǎng)度 B1=1500mm B2=1500mm 基礎(chǔ)寬度 A1=1500mm A2=1500mm（ 2） 材料信息基礎(chǔ)混凝土等級(jí): C30ftb= 柱混凝土等級(jí): C30ftc=鋼筋級(jí)別: HRB335 fy=300N/mm2（ 3 ） 計(jì)算信息結(jié)構(gòu)重要性系數(shù): γ0=基礎(chǔ)埋深: dh= m縱筋合力點(diǎn)至近邊距離: as=40 mm基礎(chǔ)及其上覆土的平均容重: γ= KN/mm3（ 4 ） 作用在基礎(chǔ)頂部荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fgk= KN Fqk=Mgxk=mMgyk= KNmVgxk= KNVqxk= KNVgyk= KNVqyk= KN永久荷載分項(xiàng)系數(shù)γg=可變荷載分項(xiàng)系數(shù)γq=FK=Fgk+Fqk=+= KNMxk=Mgxk+Fgk(B2B1)/2+Fqxk(B2B1)/2=0 KNmVxk=Vgxk+Vqxk=+= KNVyk=Vgyk+Vqyk=0+0=0 KNF1=γgFgk+γqFgk=+= KNMx1=0KNmVx1=γgVgxk+γqVqxk=+= KNVy1=γgVgyk+γqVqyk=0+0=0 KNF2=Fk== KNMX2=Mxk==0KNmVX2=Vxk==Vy2=Vyk=0=0KNF=maxF1，F(xiàn)2=，= KNMx=maxMx1，Mx2=0 KNmVx=maxVx1，Vx2=，=Vy=maxVy1，Vy2=max0，0=0KN（ 5 ） 修正后的地基承載力特征值fa= KPa（ 1 ） 基礎(chǔ)總長(zhǎng) Bx=B1+B2=+= m（ 2） 基礎(chǔ)總寬 By=A1+A2=+= m（ 3 ） 基礎(chǔ)總高 H=h1+h2=+= m（ 4 ） 底板配筋計(jì)算高度 H0=h1+h2as=+= m（ 5 ） 基礎(chǔ)底面積 A=BxBy==9m2（ 6 ）Gk=γBxBydh==270 KNG=Gk=270= Mdxk=Mxk+VykH=0KNmMdx=MxVyH=0KNm（ 1 ） 驗(yàn)算軸心荷載作用下地基承載力Pk=(Fk+Fk)/A=(+)/= KPa因γ0Pk== KPa≤ KPa軸心荷載作用下地基承載力滿足要求（ 2） 驗(yàn)算偏心荷載作用下的地基承載力exk=Mdyk/(Fk+Gk)=(+)=因|exk|≤Bk/6= x方向小偏心,Pkmax x=(Fk+Gk)/A+6|Mdyk|/(Bx2By) =(+)/+6||/() = KPaPkmin x=(Fk+Gk)/A+6|Mdyk|/(Bx2By) =(+)/||/() = KPa因Mdxk=0Pkmax y=Pkmin y=(Fk+Gk)/A=(+)/= KPa（ 3 ） 確定基礎(chǔ)底面反力設(shè)計(jì)值Pkmax=Pkmax xPk+Pkmax yPk+Pk=)+()+= KPaγ0Pkmax== KPa≤fa== KPa偏心荷載作用下地基承載力滿足要求（ 1 ） 計(jì)算基礎(chǔ)底面反力設(shè)計(jì)值① 計(jì)算x方向基礎(chǔ)底面反力設(shè)計(jì)值ex=Mdy/(F+G)=(+)=因ex≤Bx/= x方向小偏心Pmax x=(F+G)/A+6|Mdy|/(Bx2By) =(+)/+6||/() = KPaPmin x=(F+G)/A+6|Mdy|/(Bx2By) =(+)/||/() = KPa② 計(jì)算y方向基礎(chǔ)底面反力設(shè)計(jì)值ey=Mdx/(F+G)=0/(+)=因ey≤By/= m y方向小偏心Pmax y=(F+G)/A+6|Mdx|/(Bx2By) =(+)/+6||/() = KPaPmin y=(F+G)/A+6|Mdx|/(Bx2By) =(+)/|0|/() = KPa ③ 因 Mdx=0 并且 Mdy≠0Pmax =Pmax x= KPaPmin =Pmin x= KPa④ 計(jì)算地基凈反力極值Pjmax =PmaxG/A=（ 2） 柱對(duì)基礎(chǔ)的沖切驗(yàn)算① 因 H≤800βhp=②x方向柱對(duì)基礎(chǔ)的沖切驗(yàn)算x沖切面積A1x=maxA1hch0bc+2h0+(A1hc/2h0)2，maxA2hch0bc+2h0+(A2hc/2h0)2 =max?()(+2)+()2， ?()(+2)+()2= m2x沖切截面上的地基凈反力設(shè)計(jì)值 F1x=A1xPjmax == KNγ0F1x== KN因 γ0F1x≤βhpftbbmh0=1160660= KNx方向柱對(duì)基礎(chǔ)的沖切滿足規(guī)范要求③ y方向柱對(duì)基礎(chǔ)的沖切驗(yàn)算y沖切面積A1y=maxB1hc/2h0hc+2h0+(B1hc/2h0)2，maxB2bc/2h0hc+2h0+(B2hc/2h0)2 =max?()(+2)+()2， ?()(+2)+()2= m2F1y=A1yPjmax == KNγ0F1y== KN因 γ0F1y≤βhpftbbmh0=1160660= KNy方向柱對(duì)基礎(chǔ)的沖切滿足規(guī)范要求因?yàn)榛A(chǔ)的混凝土強(qiáng)度等級(jí)大于等于柱的混凝土強(qiáng)度等級(jí)，所以不用驗(yàn)算柱下擴(kuò)展基礎(chǔ)頂面的局部受壓承載力。m MⅠⅠ=1/48(Byhc)2(2Bx+bc)+(Pmax+Pmin2G/A) =1/48()22+(=)=（ 2）計(jì)算基礎(chǔ)底板y方向鋼筋A(yù)sy=γ0MⅠⅠ/h0fy=106/(300)= mm2選擇鋼筋16B16, 實(shí)配面積為3216 mm2。mMqxk= KNmMqyk= KNmMyk=Mgyk+Fgk(A2A1)/2+Fqk(A2A1)/2=45 KNmMy1=γg(Mgyk+Fgk(A2A1)/2)+γq(Mqyk+Fqk(A2A1)/2)=(+()/2+(+()/2)= KNmMy2=Myk==mMy=maxMy1，My2=，= KNm Mdyk=Myk+VxkH=+=mMdy=My+VxH=+=18