【正文】 力損失值包括前期預(yù)應(yīng)力損失（鋼束與管道的摩擦損失，錨具變形、鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失，分批張拉混凝土 壓縮引起的損失）和后期預(yù)應(yīng)力損失（鋼絞線應(yīng)力松弛、混凝土收縮和徐變引起的損失），而梁內(nèi)鋼束的錨固應(yīng)力和有效應(yīng)力分別等于張拉應(yīng)力和扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失值。四分點(diǎn)為計(jì)算截面時(shí)。由下式計(jì)算如下。 l——張拉端至錨固端的距離（mm），即前面計(jì)算所得的鋼束的有效長(zhǎng)度。表317 四分點(diǎn)、支點(diǎn)及跨中截面計(jì)算表四分點(diǎn)截面支點(diǎn)截面跨中截面鋼束號(hào)影響長(zhǎng)度錨固端距張拉端距離距張拉端距離距張拉端距離12345 混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失后張法梁當(dāng)采用分批張拉時(shí)，先張拉的鋼束由于張拉后批鋼束產(chǎn)生的混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失可由下式計(jì)算 （公式315）式中 ——在計(jì)算截面先張拉的鋼束重心處，由后張拉各批鋼束產(chǎn)生的混凝土法向拉應(yīng)力（MPa），可按下式計(jì)算 （公式316）式中 ——分別為鋼束錨固時(shí)預(yù)加的縱向力和彎矩 ——計(jì)算截面上鋼束重心到截面凈軸的距離，計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表318。 （公式318）計(jì)算得四分點(diǎn)截面鋼絞線由松弛引起的應(yīng)力損失見(jiàn)表319.表319 四分點(diǎn)截面計(jì)算表鋼束號(hào)1118602345 混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失由混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失可按下式計(jì)算 （公式319）式中 ——受拉區(qū)全部縱向鋼筋界面重心處由混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失； ——鋼束錨固時(shí)，全部鋼束重心處由預(yù)加應(yīng)力（扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失）產(chǎn)生的混凝土法向壓應(yīng)力，應(yīng)根據(jù)張拉受力情況考慮主梁重力的影響； ——配筋率， A——本算例為鋼束錨固時(shí)相應(yīng)的凈截面面積，可查表315 ——本算例即為鋼束群重心至截面凈軸的距離，可查表315 i——截面回轉(zhuǎn)半徑，其中可查表315 ——加載齡期為計(jì)算齡期為t時(shí)的混凝土徐變系數(shù)； ——加載齡期為計(jì)算齡期為t時(shí)收縮應(yīng)變；一、混凝土徐變系數(shù)終極值和收縮應(yīng)變終極值的計(jì)算：構(gòu)件理論厚度的計(jì)算公式為 （公式320）式中 A——主梁混凝土截面面積； ——構(gòu)件與大氣接觸的界面周邊長(zhǎng)度。表320四分點(diǎn)截面混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算表計(jì)算數(shù)據(jù)195000計(jì)算應(yīng)力損失值（1）（2）[(1)+(2)]計(jì)算數(shù)據(jù) 成橋后四分點(diǎn)截面由張拉剛束產(chǎn)生的預(yù)加力作用效應(yīng)計(jì)算計(jì)算方法與預(yù)加力階段混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算方法相同，其計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表321。詳細(xì)計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下表。以下內(nèi)容中，先進(jìn)行持久狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算，再分別驗(yàn)算持久狀態(tài)抗裂驗(yàn)算和應(yīng)力驗(yàn)算，最后進(jìn)行短暫狀態(tài)構(gòu)件的截面應(yīng)力驗(yàn)算。 持久狀況承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算在承載能力極限狀態(tài)下，預(yù)應(yīng)力混凝土梁沿正截面和斜截面都有可能破壞，下面驗(yàn)算這兩類截面的承載力。預(yù)應(yīng)力混凝土梁在計(jì)算預(yù)加力引起的混凝土應(yīng)力時(shí)，預(yù)加力作為軸向力產(chǎn)生的應(yīng)力可按實(shí)際翼緣全寬計(jì)算，由預(yù)加力偏心引起的彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力可按翼緣有效寬度計(jì)算。由于因此，則中性軸在上翼緣板內(nèi)。根據(jù)相同的計(jì)算步驟，四分點(diǎn)正截面承載力亦滿足要求?！獡Q算截面抗裂邊緣的彈性抵抗矩。計(jì)算得故最小配筋率滿足要求。C50混凝土抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值對(duì)預(yù)應(yīng)力受彎構(gòu)件，驗(yàn)算截面處由作用產(chǎn)生的剪力組合設(shè)計(jì)值，依內(nèi)插求得距支點(diǎn)h/2處的剪力為驗(yàn)算截面腹板寬度當(dāng)進(jìn)行截面抗剪承載力計(jì)算時(shí)，截面尺寸應(yīng)符合下式 （公式324）右邊左邊右邊左邊，截面尺寸滿足要求。斜截面抗剪承栽力按下式計(jì)算： （公式326） （公式327）式中：—異號(hào)變矩影響系數(shù)，對(duì)剪支梁，=；—預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，=；—受壓冀緣影響系數(shù)，取=；b—斜截面受壓端正截面處截面腹板寬度。 正常使用極限狀態(tài)計(jì)算長(zhǎng)期以來(lái)，橋梁預(yù)應(yīng)力構(gòu)件的抗裂驗(yàn)算，都是以構(gòu)件混凝土的拉應(yīng)力是超過(guò)規(guī)定的限值來(lái)表示的，分為正截面抗裂和斜截面抗裂驗(yàn)算。表325 正截面抗裂性驗(yàn)算計(jì)算表應(yīng)力部位跨中下緣四分點(diǎn)下緣支點(diǎn)下緣(1)(2)496308741940802473920(3)(4)(5)(6)295800022185000(7)620774046558100(8)=(1)/(3)(9)=(2)/(4)(10)=(8)+(9)(11)=(6)/(4)0(12)=[(7)(6)]/(5)0(13)=(11)+(12)0(14)=(13)*(10)二、斜截面抗裂性驗(yàn)算 斜截面抗裂性驗(yàn)算以主拉應(yīng)力控制，一般取變截面點(diǎn)分別計(jì)算截面上梗肋、形心軸和下梗肋處在荷載短期效應(yīng)組合作用下的主拉應(yīng)力，應(yīng)滿足=。表326為計(jì)算過(guò)程及結(jié)果，表327為的計(jì)算過(guò)程及結(jié)果，混凝土主拉應(yīng)力計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表328。表326 計(jì)算表截面應(yīng)力部位aaoonnbb跨中截面(1)(2)4963087496308749630874963087(3)(4)(5)0(6)(7)0(8)2958000295800029580002958000(9)6207740620774062077406207740(10)=(1)/(3)(11)=(2)*(5)/(4)0(12)=(10)(11)(13)=(8)*(5)/(4)0(14)=[(9)(8)]*(7)/(6)0(15)=(13)+(14)(16)=(12)+(15)截面應(yīng)力部位aaoonnbb四分點(diǎn)截面(1)(2)4194080419408041940804194080(3)(4)(5)0(6)(7)0(8)2218500221850022185002218500(9)4655810465581046558104655810(10)=(1)/(3)(11)=(2)*(5)/(4)0(12)=(10)(11)(13)=(8)*(5)/(4)0(14)=[(9)(8)]*(7)/(6)0(15)=(13)+(14)(16)=(12)+(15)截面應(yīng)力部位aaoonnbb支點(diǎn)截面(1)(2)2473920247392024739202473920(3)(4)(5)0(6)(7)0(8)0000(9)0000(10)=(1)/(3)(11)=(2)*(5)/(4)0(12)=(10)(11)(13)=(8)*(5)/(4)0000(14)=[(9)(8)]*(7)/(6)0000(15)=(13)+(14)0000(16)=(12)+(15)表327 計(jì)算表跨中截面四分點(diǎn)截面支點(diǎn)截面一期荷載短期組合預(yù)加力一期荷載短期組合預(yù)加力一期荷載短期組合預(yù)加力V/00腹板寬b/cm363650上梗肋aa00短期組合剪力凈軸nn00短期組合剪力換軸oo00短期組合剪力下梗肋bb00短期組合剪力表328 計(jì)算表截面主應(yīng)力部位MPaMPaMPa跨中aaoonnbb四分點(diǎn)aaoonnbb支點(diǎn)aaoonnbb 持久狀況構(gòu)件的應(yīng)力驗(yàn)算按持久狀況設(shè)計(jì)的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，應(yīng)計(jì)算其使用階段正截面混凝土的法向壓應(yīng)力、受拉區(qū)鋼筋的拉應(yīng)力和斜截面混凝土的主壓應(yīng)力，并不得超過(guò)規(guī)范規(guī)定的限值。一、 正截面混凝土壓應(yīng)力驗(yàn)算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，使用階段正截面應(yīng)力應(yīng)符合下列要求： （公式335）式中：—在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下混凝土的發(fā)向應(yīng)力，按下式計(jì)算： （公式336）—由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土發(fā)向拉應(yīng)力，按下式計(jì)算： （公式337） —標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合的彎矩值。表329 正截面混凝土壓應(yīng)力計(jì)算表應(yīng)力部位跨中上 緣跨中下 緣四分點(diǎn)上緣四分點(diǎn)下緣支點(diǎn)上 緣支點(diǎn)下 緣(1)(2)496308749630874194080419408024739202473920(3)(4)(5)(6)295800029580002218500221850000(7)707707048854105307810366406000(8)=(1)/(3)(9)=177。(6)/(4)00(12)=177。取最不利的外層鋼筋N5進(jìn)行驗(yàn)算，表示出了N5號(hào)預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力的計(jì)算過(guò)程和結(jié)果,由表330可得，5號(hào)預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力最大值出現(xiàn)在跨中截面，符合要求。以邊梁的跨中截面為例，對(duì)其上梗肋、凈軸、換軸、和下梗肋四處在荷載短期效應(yīng)組合作用下的主拉應(yīng)力，應(yīng)滿足=。相應(yīng)的計(jì)算過(guò)程及結(jié)果見(jiàn)表331，表332，表333，由這些表數(shù)據(jù)可知，符合要求。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，施工階段正截面應(yīng)力符合下列要求： （公式345） （公式346）式中：，—預(yù)加應(yīng)力階段混凝土的法向壓應(yīng)力、拉應(yīng)力，按下式計(jì)算： （公式347） （公式348），—與構(gòu)件制作、運(yùn)輸、安裝各施工階段混凝土立方體抗壓強(qiáng)度相應(yīng)的抗壓強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。通過(guò)各控制截面計(jì)算，得知截面邊緣的混凝土法向應(yīng)力均能符合上述規(guī)定。