【正文】 ，由于下5煤層火燒，在北部形成燒變巖，將此段地層分成兩個水文地質條件不同的含水層，這里只將由原巖未受到破壞，即含煤系地層的含水層加以敘述，鉆孔均有控制，鉆孔均控制下12煤層底板以下，以單斜形式分布，巖性以粗、中、細、粉砂巖為主，夾有厚層狀灰黑色含炭粉砂巖、炭質泥巖及煤層組成，由于巖石膠結好，巖性細膩，形成較好的隔水性，其層間補給性不強，主要接受大氣降水及井田東界斯提克厄肯溝瞬間洪水垂直滲入為主，雖然主要可采煤層下10頂板以粗、中砂巖為主，但煤系地層都以細、粉砂巖為主，故隔水性較好。第III含水層：下5煤層燒變巖裂隙含水層下5煤層火燒區(qū)分布在本區(qū)北部及東北部，由于地形高度的差別，造成火燒區(qū)在垂深，各水平空間位置不同，故燒變巖含水層可分為透水不含水層及含水層。（2）燒變巖裂隙含水層(III2)為一特殊含水層，本區(qū)東部及東北部為分布范圍，在斯提克厄肯溝被第四系地層所覆蓋，在東部火燒底界深度基本在河床標高附近(1675～1690m水平)，在111孔和主斜井所控制火燒深度也有明顯顯示，低于1737m水平的為火燒區(qū)含水層，燒變巖由于燒結，烘烤后體積縮小，裂隙發(fā)育。m，其富水性強。因區(qū)內都為裸露基巖，地表水不利于形成，地下水與地表水之間水力聯(lián)系不密切。第四系沖洪積物孔隙含水層，在接受大氣降水、洪流補給后，對下伏地層燒變巖裂隙含水層進行補給，最終匯集采空區(qū)，成為礦井的抽水排水來源。（四）、充水因素分析庫車河在區(qū)外距南界2km，水量充沛，為常年性流水，其流向與地層走向斜交，水位1675～1689m。如上所述，未來本區(qū)充水水源和途徑主要為以下幾點：侏羅系下統(tǒng)含水組(II含水組)露頭處風化裂隙發(fā)育，利于大氣降水直接補給，間接接受大氣降水、河水經(jīng)第四系松散層垂直或側向入滲補給。多以滲入形式匯入井巷，本區(qū)92孔為抽水孔，為合理布置抽水實驗進行一次最大降深實驗性抽水，當降深至41m后停止，其恢復水位時間長達38小時，且有一定規(guī)律性，說明該地段含水層為均質，富水性較小。其為現(xiàn)礦井井下經(jīng)常性充水水源。下5煤層燒變巖露頭區(qū)在本區(qū)北部、東部分布，燒變巖裂隙發(fā)育，具良好賦水空間和運移通道，直接接受大氣降水補給或間接接受河水經(jīng)第四系松散層補給，然后沿燒變巖含水層向深部運移，在火燒底界處受煤層及頂?shù)装鍘r層阻擋，大部分賦存于該處，少部分經(jīng)煤層及頂?shù)装鍘r層繼續(xù)向深部運移。開采中如不慎與其溝通，火區(qū)積水潰入井巷，來勢兇猛，為本區(qū)煤礦開采的主要隱患。因歷史原因，收集的其采區(qū)范圍與實際情況難免存在一定差異，廢棄老窯采區(qū)中，賦存有大量地下水，其危害性與火區(qū)積水相似。基巖含水層在淺部風化裂隙發(fā)育，含水中等，深部含水性較差。此次對火燒區(qū)范圍圈定，是利用此次鉆孔實際情況和采訪資料推斷，與實際情況難免有出入，原礦井開采情況廢棄礦井巷道均為收集資料，無法確定其可靠性，建議在今后開采中，應避開火燒區(qū)、廢棄礦井采空區(qū)，利用物探手段詳細查明礦區(qū)內火燒區(qū)分布范圍。加強煤層頂板管理，防止開采裂隙與上部火燒區(qū)積水，老窯積水溝通，確保安全生產。（五）礦井涌水量預算涌水量預算根據(jù)本次工作所取得的水文地質資料，本區(qū)對將來煤層的開采有較大影響含水層分別為：燒變巖含水層、下侏羅統(tǒng)含煤地層含水層及阿合組含水層?！?5176。（2）含煤系地層涌水量根據(jù)滲透系數(shù)加權平均法：本區(qū)含煤地層與上段阿合組巖系在垂直方向上呈不均質的層狀，但或＜10，這時可認為巖系透水性是均一的或近似均質。根據(jù)地質報告提供的資料，該礦井含煤系地層涌水量預計利用施工的9－2鉆孔抽水資料，礦井涌水量按水動力學“大井”法計算，坑道范圍為高級資源量分布區(qū)，垂深按+1500m水平標高，坑道走向長度最大為1750m，計算結果為Q＝1560m3/d。煤層采深至1500m水平時，巷道未穿過火燒區(qū)，正常含煤系地層礦井涌水量為1560m3/d。與本區(qū)同屬一構造單元，水文地質條件相似，現(xiàn)本工作區(qū)332級資源量首采區(qū)最低水平1500水平。涌水量預算結果評述根據(jù)各含水層水文地質條件及未來建井巷道系統(tǒng)，按實際情況分別預算火燒區(qū)巷道系統(tǒng)的涌水量，含煤系地層礦井涌水量，當生產巷道在火燒區(qū)穿過時礦井涌水量，其依據(jù)較為合理、適用。其預算結果基本反映現(xiàn)水文地質條件下礦井涌水量，可作為未來礦井建設的參考依據(jù)。地質報告未提供最大涌水量，設計最大涌水量暫按巷道穿過火燒區(qū)時的涌水量與礦井正常涌水量之和考慮，即礦井最大涌水量為2817 m3/d。泥巖致密，泥砂質膠結，層面較光滑細膩，局部含炭質較高，遇水膨脹變形。～，井田中軸部頂板為灰黑色炭質泥巖，北翼為深灰色細砂巖。細砂巖較堅硬，致密，具斜砂質含量較高。底板為灰黑色炭質泥巖和深灰色粉砂巖，炭質泥巖致密，泥質膠結，層面光滑，細膩，粉砂巖，致密較堅硬，具斜層理。下10煤層：頂板為灰白～淺灰色細砂巖，以石英、長石為主，黑色巖屑次之，泥鈣質膠結；底板為深灰—灰黑色粉砂巖，致密，粉砂巖結構、層面細膩、光滑，具斜層理。煤層頂?shù)装鍘r石力學特征根據(jù)各煤層頂?shù)装鍘r石物理試驗數(shù)據(jù)，對本礦主采煤層頂?shù)装逶u述如下：（1）下5煤層頂?shù)装澹簬r石單向抗壓強度指標為較好的半堅硬巖層，為隱定頂板，但在南界外D－2鉆孔中，頂板為泥巖，遇水易軟化，膨脹變形，為不穩(wěn)定頂板，說明在礦區(qū)內其差異性較大，底板較穩(wěn)定。（3）下8煤層：頂板巖石單項抗壓強度指標為稍軟的半堅硬巖層，遇水易變形，穩(wěn)定性中等的頂板，底板粉砂巖，遇水易變形。（5）下12煤層：頂板巖石單項抗壓強度指標為稍硬的半堅硬巖層，為穩(wěn)定的中等頂板；底板細砂巖、粉砂巖，不易膨脹變形，為較穩(wěn)定的底板。煤層頂?shù)装鍘r石物理力學試驗成果表表128煤層編號采樣地點類別巖性單向抗壓強度（Mpa）抗拉強度（Mpa）抗剪強度（Mpa）軟化系數(shù)（Mpa）天然狀態(tài)飽和狀態(tài)干燥狀態(tài)下510－2頂板粉砂巖底板粉砂巖D－1頂板細砂巖底板粉砂巖下79－2頂板粉砂巖底板粉砂巖00鄰區(qū)頂板粉砂巖底板粉砂巖下89－2頂板粉砂巖底板粉砂巖鄰區(qū)頂板炭質泥巖底板粉砂巖下109－2頂板粉砂巖底板粉砂巖鄰區(qū)頂板粉砂巖底板粉砂巖下1210－2頂板粉砂巖底板粉砂巖（二）瓦斯、煤塵及煤的自燃瓦斯本次地質報告分別對下下下下12煤層采取了瓦斯煤樣，分別利用下下10煤層瓦斯化驗結果，同時又收集該鄰區(qū)現(xiàn)有二個生產井的瓦斯檢測記錄，經(jīng)整理分析如下：（1）煤層瓦斯含量由化驗結果分析：本區(qū)煤層瓦斯含量以甲烷（CH4）、氮氣（N2）成份占多，其中下5煤層瓦斯分帶屬氮氣～沼氣帶，煤層上部甲烷含量相對較高，下7煤層屬氮氣～沼氣帶，下10煤層屬氮氣～沼氣帶或沼氣帶，在D－1孔甲烷（CH4）含量較高，應引起重視，下12煤層屬于二氧化碳～氮氣帶。鉆孔煤層瓦斯樣測定成果表 表129采樣地點煤層編號采 樣深 度（m）瓦斯成份（％）瓦斯含量（mL/g）煤質分析瓦斯分帶CH4CO2N2CH4CO2D1下10～CH4D2下5～N2～CH492下5～N2～CH492下5～N2～CH492下7～N2～CH491下10～N2～CH492下12～CO2～N2（2）瓦斯風化帶深度根據(jù)鉆孔測定成果分析，D－2和9－2孔下5煤層為氮氣～沼氣帶，～171．70m和192～，～；D1孔下10煤層屬沼氣帶，～；因此本區(qū)瓦斯風化帶深度在171～344m之間，結合其它礦區(qū)資料，本礦區(qū)瓦斯風化帶深度確定為距地表垂深344m。下5煤層瓦斯含量高于下10煤層瓦斯含量，1號井瓦斯含量高于3號井瓦斯含量。礦井移交生產后應按有關規(guī)定及時進行瓦斯等級鑒定工作。各煤層爆炸性試驗成果見表1210。各煤層自燃傾向性等級見表1211。（四）燒變巖區(qū)內煤層露頭在淺部均已火燒，地表露頭形成廣泛分布的燒變巖。從地表觀察：本區(qū)下5煤層地表露頭均有不同程度的火燒現(xiàn)象，火燒范圍和火燒深度，根據(jù)地表露頭、鉆孔和礦井所見火燒點位置，結合火燒趨勢法綜合圈定，其下5煤層火燒情況為：沿煤層露頭火燒嚴重，但已知的原廢棄礦井、11－1鉆孔中對火燒深度已有控制，9勘探線火燒下界確定以9－9－3鉆孔之1/2為原則。七、地質勘探程度及存在的主要問題（一）地質勘探程度基本查明了礦區(qū)的區(qū)域構造位置，基本查明了礦區(qū)內構造形態(tài)、產狀，合理的確定了構造復雜程度類別；基本查明了含煤地層的時代、層位、巖性、厚度、巖相與含煤性。煤層對比較可靠?；静槊髁宋鍌€全區(qū)可采煤層的煤質特征及其工藝性質，對其變化規(guī)律進行了初步了解；確定了煤類，評價了煤的工業(yè)利用方向?；静槊髁怂牡刭|條件，劃分了含水層段并對直接充水含水層的水文地質特性進行了了解，分析了充水因素，根據(jù)鉆孔抽水試驗資料及鄰區(qū)礦井資料對比分別預算了未來礦井涌水量，對供水水源與水質進行了初步評價。初步確定了燒變巖的分布范圍及其深度。估算了下下下下下12煤層的控制的（332）和推斷的（333）資源量，計算方法正確，計算參數(shù)確定基本合理，計算結果較準確。井田內火燒區(qū)控制程度偏低，火燒區(qū)分布范圍、形態(tài)、深度及底部界限圈劃精度有限，存在不確定性，加之井田東側老窯已封閉，老窯采空區(qū)的分布范圍是以調查訪問資料圈定，采空區(qū)圈定的準確性較差，火燒區(qū)及采空區(qū)積水情況不明，對礦井安全生產構成較大的隱患，采礦權人在開采火燒區(qū)底部及老窯采空區(qū)附近煤層時，應預留足夠保安煤柱，嚴禁開采留設的防水安全煤柱，做到先探后掘，先探后采，確保礦井安全生產。第二章 井田開拓第一節(jié) 井田境界及儲量一、井田境界根據(jù)新疆維吾爾自治區(qū)國土資源廳《劃定礦區(qū)范圍批復》（新國土資采劃[2004]第278號文）。井田內煤層開采深度為+1847m～+1500m。按此計算該礦井設計生產能力為15萬t/a時，礦井占用的儲量大，服務年限太長，與批準的設計生產能力不匹配。經(jīng)計算，+1600m以上各煤層332+，而下12煤層在+1600m水平之上僅在井田兩翼上部邊角賦存部分儲量，不利于+1600m水平開采，且儲量不大（332+），該部分儲量應劃歸+1600m水平以下開采。但考慮該礦井后期增產潛力較大的因素，其服務年限較為合理。左右，上部火燒區(qū)底界深度+1700m左右，當井田深部劃至+1600m標高時，其+1600m以上各煤層傾斜長度達580m左右，適宜布置傾斜長壁俯斜工作面。經(jīng)上述分析論證，設計建議該井田深部境界調整至+1600m標高，開采煤層為下下下下10煤層，下12煤層全部劃歸+1600m以下開采。礦界范圍內分煤層、分水平資源量計算見表211。此次設計根據(jù)自治區(qū)國土資源廳下發(fā)的《劃定礦區(qū)范圍批復》，對深部開采境界提高至+1500m水平時的礦井資源量進行了計算，其結果為：，332+。分煤層、分水平資源量匯總表表2－1－1 單位：萬t煤層編號水 平（m）資源量火區(qū)保安煤柱備注332333332+333下5+1600m以上+1600～+1500m+1500m以下小計下7+1600m以上+1600～+1500m+1500m以下小計下8+1600m以上+1600～+1500m+1500m以下小計下10+1600m以上+1600～+1500m+1500m以下小計下12+1600m以上+1600～+1500m+1500m以下小計合計+1600m以上+1600～+1500m+1500m以下小計+1500m以上分水平資源量匯總表表2－1－2 單位：萬t水 平（m）資源量火區(qū)保安煤柱備注332333332+333+1600m以上+1600～+1500m計由上述計算可知，當井田深部開采界限劃至+1500m時，其礦井占用資源量很大，與礦井批準的生產規(guī)模不匹配，為此設計建議將井田深部開采界限調整至+16