【正文】 圖411 活載彎矩分配 圖412 活載作用下框架彎矩圖 梁端剪力及柱軸力的計算梁端剪力 V=Vq+Vm 公式（410）式中 Vq梁上均布荷載引起的剪力。Vm =(M 左M右)/l 柱軸力 N=V+ 公式（411） 式中 梁端剪力 節(jié)點集中力 柱自重AB跨：五六層梁在恒載作用下，梁端剪力及柱軸力計算為例：第五層：= 柱集中荷載： 柱自重：第六層：= 柱集中荷載： 五層梁端彎矩： =m） =m） 六層梁端彎矩： =m） =m）括號內(nèi)為調(diào)幅的數(shù)值。 92 恒載作用下梁端剪力及柱軸力(KN) 層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱 6（）0 （） （） 5（）0 （） （） 4（）0 （） （） 3（）0 （） （） 2（）0 （） （） 1 （） 0（）（） 活載作用下梁端剪力及柱軸力（KN) 層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱 = = 底6 () () () 5 () () （） 4 () () （） 3 () () （） 2 () () （） 1 () () （） 內(nèi)力組合 框架梁內(nèi)力組合 在恒載和活載作用下，跨間可以近似取跨中的代替： （412） 式中 、——梁左、右端彎矩，、。 圖413 跨間最大彎矩計算 圖中 、——重力荷載作用下梁端的彎矩； 、——水平地震作用下梁端的彎矩 、——豎向荷載與地震荷載共同作用下梁端反力。M′左、M′右為調(diào)幅后彎矩值。 內(nèi)力組合層次位置內(nèi)力 荷載類型豎向荷載組合豎向荷載與地震力組合恒載1活載2 地震恒載6A右M V B左M V B右M299. V 5A右M V B左M V B右M V 跨中Mab Mbc00 4A右M V B左M V B右M M 4跨中Mab Mbc00 3A右M V B左M V B右M V 跨中Mab Mbc00 2A右M V B左M V B右M V 跨中Mab Mbc00 1A右M V B左M V B右M V 跨中Mab Mbc00 注： 表中彎矩單位為KN表中系數(shù)是考慮計算截面以上各層活載不總是同時滿布而對樓面均布活載的一個折減系數(shù)，稱為活載按樓層的折減系數(shù)。注意在截面配筋時，組合表中地震力組合的內(nèi)力均應乘以后再與靜力組合的內(nèi)力進行比較，挑選出合理的一組。圖中單位為kN混凝土強度等級（ =，=）,縱筋為HRB335(=300N/mm2),箍筋為HPB235(=210N/mm2)。，并將支座中心處的彎矩換算為支座邊緣控制截面的彎矩進行配筋計算。根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB 500102002)，T形截面翼緣計算寬度取下列情況中的最小值。 翼緣計算寬度取三者中較小值，即=判別T形梁截面類型=100（565100/2） =m 底層框架梁的正截面承載力計算 截面AAB跨中B左B右BC跨中300300250800565565565565565選筋6 224 224 224 222 22實際面積 2281mm22020mm22020mm22020mm2750mm2%%%%% 第二層框架梁的正截面承載力計算 截面AAB跨中B左B右BC跨中300300250800565565565565565 選筋4 224 224 224 222 22實際面積 2020mm22020mm22020mm22020mm2750mm2%%%%% 第三層框架梁的正截面承載力計算 截面AAB跨中B左B右BC跨中 300300250800565565565565565 選筋4 224 224 224 222 22實際面積 2020mm22020mm22020mm22020mm2750mm2%%%%% 第四層框架梁的正截面承載力計算 截面AAB跨中B左B右BC跨中300300250800565565565565565 選筋5 254 225 254 224 22實際面積 2455mm22020mm22454mm22020mm2750mm2%%%%% 第五層框架梁的正截面承載力計算 截面AAB跨中B左B右BC跨中300300250800565565565565565 選筋4 204 204 204 202 20實際面積528mm2%%%%% 第六層框架梁的正截面承載力計算 截面AAB跨中B左B右BC跨中300300250800565565565565565 選筋3 284 205 283 283 28實際面積19847mm22020mm23079mm219847mm219847mm2%%%%% 梁斜截面承載力計算辦公和理論證明，翼緣對提高T型截面梁的受剪承載力并不是很顯著，因此，《混泥土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》規(guī)定，計算T型截面梁的承載力時，仍取腹板寬度b并按矩形截面計算。 為了防止梁的彎曲屈服前先發(fā)生剪力破壞，截面設(shè)計時，對剪力設(shè)計值進行如下調(diào)整： ν＝ην（MbL＋Mbr）/Ln＋VGb 公式（417）式中：ην——剪力增大系數(shù)，； Ln——梁的凈跨，對第一層梁LnAB＝，LnBC＝； VGb——梁在重力荷載作用下，按簡支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計值。:AB跨： 順時針方向 MbL＝ KNm 逆時針方向 MbL＝ KNmBC跨： 順時針方向 MbL＝ KNm 逆時針方向 MbL＝ KNm 計算中MbL+Mbr 取順時針方向和逆時針方向中較大值。m +=mBC跨： MbL+Mbr==m VA右=VB左=+= kN VB右=+=考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)= γREVA右=γREVB左==m根據(jù)《混泥土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB200102002)，考慮地震作用組合的框架梁，當跨高比L0/h，其受剪截面應符合下列條件：Vb≤()/γRE 公式（418）AB跨梁經(jīng)調(diào)整后的剪力設(shè)計值：γREV==故截面尺寸滿足要求。梁箍筋采用HPB235(=210N/mm2)，則： ASV/S=()/ =(300565)/210565 = 梁端箍筋加密區(qū)實配雙肢8100（），加密區(qū)長度取1200mm，非加密區(qū)取8200，箍筋設(shè)置滿足要