【正文】 個方面刷，一般情況下，難以保證涂層均勻。相交涂刷原則從施工規(guī)范角度改變了施工者的行為，從而改善了厚度不均程序。 取已加入顏料的面漆適量，加入現(xiàn)場確定量的固化劑，充分攪拌均勻。 應連續(xù)涂刷第二道面漆，時間間隔為 4 小時以上。玻璃鱗片襯里修補 腳手架痕跡修補： 仔細磨去金屬基體表面除銹，涂刷底漆。 按鱗片襯層要求逐層襯抹鱗片混合料，其厚度與襯里厚度略超出，類似修補規(guī)定。 在玻璃鱗片襯里施工中，不可避免地會出現(xiàn)這樣那樣的缺陷，因此必須考慮修補問題。九、鱗片襯里對設備母材（基體）的設計、制造技術要求為了保證鱗片襯里的施工質量，要求基體設備的設計結構和制造應符合以下的技術要求：鋼基體設備母材材質 新的碳鋼或不銹鋼上可進行任何類型的襯里作業(yè)，但由于鱗片樹脂襯里與不銹鋼的粘接強度低于與碳鋼的粘接強度，所以應盡可能使用優(yōu)質的碳素結構鋼，除非碳鋼襯里結構無法滿足腐蝕工況或設備結構過于復雜，以致無法進行襯里作業(yè)時，才選擇耐蝕不銹鋼。母材結構 母材應有足夠的厚度以避免在充滿流體時或在正壓或負壓下產(chǎn)生塑性變形。 母材結構應盡可能采用避免角焊的形式，特別是厚板結構或容易因振動而變形的結構都應采用下圖所示的形式。 設備的加強件應盡可能安裝在非加襯的表面。比如，頂板（天花板）的加強件應安裝在外部。 應盡可能消除罐底的焊接變形，特別是要徹底消除邊角部的焊接變形。 金屬殼體結構必須滿足材料施工作業(yè)的條件，必須具備能進行手工涂抹的條件。襯里施工前，所需焊接（或鉚接）的結構件（無論是內壁還是外壁）均應焊接（或鉚接）完畢，如確需施工后焊接的，應制定相應措施。 蒸汽吹管、噴淋管或溫度儀護管不能直接焊接到殼體上，而應插入殼體。 彎管彎頭不能直接焊接到殼體上，而應使用法蘭連接。 排料接管應按下述方法安裝。對于大型尺寸的密封箱罐，則按下述要求設置人孔。 隔板應有足夠的強度，同時結構要盡可能簡單。 內部支撐、容器或其他易受撞擊或損害的部件盡可能采用耐蝕不銹鋼制作。如果無法避免采用普通碳鋼，則留出有效直徑+內襯厚度（或所插入管子的壁厚）2＋2mm 或以上的空間。 設備在焊接成型過程中，應采用平對焊且加襯的表面都要預先加工坡口，如果將不同厚度的材料焊接到一起時，必須保證加襯表面的對齊。如超出時，應用砂輪機打磨至標準要求為止。另一方面，凹入的方角樹脂涂層則往往會較厚，且會導致裂紋或斷開。法蘭 應盡量采用法蘭連接而不用螺紋連接，避免使用難以施工的支座法蘭。 內部法蘭則應盡可能采用耐蝕不銹鋼或澆（模）鑄 FRP?；炷帘砻鎽獮橐淮螡仓尚?不允許用素砂漿抹面。液體過流區(qū)域的坡度必須符合設計要求。施工質量缺陷施工質量控制包括襯里成型的每一個環(huán)節(jié)，從防腐蝕設計，表面處理，作業(yè)技能，材料配制到施工過程的質量監(jiān)控。就鱗片襯里而言最主要需控制的施工質量缺陷為貫穿性針孔、襯層孔隙率、固化均衡度、襯層致密度及厚度均勻度。而鱗片防腐蝕襯里在結構設計及材料組成上較好地滿足了上述理論，它較之傳統(tǒng)的防腐蝕技術的突出不同點在于它是以抗介質滲透、減少殘余應力為出發(fā)點設計的。而鱗片對應力的松弛作用，使應力的傳導和疊加成為不可能，加之鱗片對應力作用下引起的裂紋發(fā)展也起到了限制作用。鱗片襯里防腐層的結構組成鱗片襯里防腐層主要由底漆層、鱗片膠泥層或鱗片厚漿型涂料層、面漆層組成?？紤]到提高鱗片襯里的高溫耐磨蝕能力，在高溫、高固體含量動態(tài)介質環(huán)境中，采用鱗片襯里與耐磨砂漿復合襯里結構。塑料及橡膠襯里兩者均為機械制板，現(xiàn)場膠液貼襯，與鱗片襯里的主要區(qū)別在于變純粉狀填料為薄片狀鱗片填料，前兩者為有縫貼襯，而鱗片襯層為無縫整體成型。由于鱗片是不透性片狀實體，在襯層中垂直于腐蝕介質滲透方向，成水平向多層次有序疊壓排列，故一方面為介質滲透設置了一道道屏障；另一方面改變了樹脂固化時的收縮殘余應力及使用時由于環(huán)境熱引起的熱應力的分布、傳導、疊加和松弛條件，從而有效地抑制了非金屬防腐蝕襯里技術中常見的物理腐蝕破壞。因此，針對襯層易受應力破壞的弱點，必須對設備內件及其支撐結構區(qū)、螺栓緊固應力作用區(qū)、動態(tài)應力作用區(qū)（如物料進出管，物料濺落區(qū)） 、設備陰陽角應力集中區(qū)采取玻璃布補強措施。而鱗片襯里在固化成型過程或設備運行中，不可避免的要受到收縮殘余應力和環(huán)境熱應力的作用影響。補強范圍為沿尖角各向 300mm 寬。 FRP增 強 層鱗 片 襯 里基 體內 件 支 撐 架鱗 片 襯 里基 體 FRP增 強 層圖 21 設備陰陽角區(qū)襯里補強結構示意 圖 22 設備內支承架區(qū)襯里補強結構示意。極易在內支承架部位形成應力作用導致襯層開裂。補強范圍為全結構并自內支承架焊縫外延 300mm。具體補強結構見圖 22。 內支承梁區(qū)襯里結構,在設備的內支承梁區(qū)，襯里將承受支承梁自重形變應力作用；被支撐部件自身的震顫和擠壓引發(fā)的疲勞應力作用；含固體物料的沖刷磨損；裝置停車檢修時引起的人為機械力及安裝踏板、吊藍檢修裝置引起的人為破壞等作用。因此在完成該區(qū)域規(guī)定襯里結構施工后，在設備內支承架區(qū)應增加兩層粗纖氈補強層，以防止應力疲勞開裂，補強范圍為全結構。 設備接管區(qū)襯里結構設備的接管區(qū)由于施工作業(yè)區(qū)域狹窄易導致施工質量缺陷。FRP 預制接管與鋼接管間縫隙應不小于 。FRP 預制接管端部封閉可采用與鱗片襯里找齊后兩層粗纖氈加一層表面氈封閉結構；也可采用將 FRP 預制接管外延（5～8）mm，再用鱗片膠泥封閉的結構，其具體內襯結構見圖 2圖 25。當管長大于 250mm 時，實施接管兩端頭局部增強；小于 250mm 時實施全結構增強。襯里施工作業(yè)時，可將襯里端部截至于法蘭水線已內，也可以將襯里端部延伸至接管法蘭外沿，在后一種情況時，施工時應先將法蘭螺孔用雜物填塞，襯里施工后螺孔按接管法蘭螺孔位置現(xiàn)場配作。 FRP增 強 層 FRP增 強 層鱗 片 襯 里 鱗 片 襯 里基 體 基 體圖 26 管長小于 250mm 接管增強結構 圖 27 管長大于 250mm 接管增強結構。盡量避免將不銹鋼管直接焊接到設備上。電廠煙氣脫硫裝置的石灰石脫硫漿液噴淋區(qū)，高固體含量漿液在噴淋壓力作用下，噴射到鱗片襯里表面形成沖擊磨損，一直是該區(qū)域襯里磨損減薄失效的主因，導致鱗片襯里每隔幾年就需補襯一次，日本長崎公司在該區(qū)域實施鱗片襯里與耐磨砂漿復合防腐蝕襯里結構，以耐磨損能力更強的石英砂漿作為表面耐磨層。所見資料的最典型實例是煙氣脫硫裝置原煙道區(qū)鱗片襯里腐蝕失效。問題在于，當該煙道作為煙氣脫硫裝置進口原煙氣煙道使用時，由于脫硫裝置的腐蝕環(huán)境，導致相關進口煙道亦形成腐蝕環(huán)境，因此提出了進口煙道的腐蝕控制問題。然而國內有關設計單位在煙道結構設計中卻忽略了對此成熟技術的借鑒。 由于進口煙道的布置區(qū)域狹窄，為在小區(qū)域內實現(xiàn)生產(chǎn)設備的有效連接，整個煙道結構拐彎多（從換熱器至吸收塔連續(xù)拐了四道彎） ，變截面（既每段煙道斷面面積均不一樣） ，剛性差（工作人員行走踏踩即可明顯感覺到煙道結構震顫） 。在煙道的結構設計中采用多彎道、變截面結構，將導致煙氣流動極大的不穩(wěn)定，而煙道彎道頂部及導流板均為煙氣直接受力面，在流動不穩(wěn)定的煙氣沖擊作用下，使壁厚較薄、剛性較差的直接受力面極易產(chǎn)生結構震顫，非彎道區(qū)煙道亦因煙氣的不穩(wěn)定流動及支撐架失穩(wěn)性震顫引發(fā)結構震顫。該項目的襯里失效脫粘，經(jīng)現(xiàn)場檢查發(fā)現(xiàn)，脫粘基本上發(fā)生在底漆與膠泥界面間，這是因為在襯里的逐層施工中，各層間界面中相對最薄弱的界面正是膠泥與底漆間界面，因為其它界面均為粗糙粘接，而只有該界面為光面粘接，故震顫破壞疲勞剝離首先從此粘接強度最薄弱區(qū)開始。當煙氣高速過流時，穩(wěn)定性較差的正十字交叉結構支撐架受過流煙氣的沖擊作用影響，極易形成失穩(wěn)性形變；當高速過流煙氣流動不穩(wěn)定時，則支撐架失穩(wěn)性形變將進而發(fā)展為失穩(wěn)性震顫。鱗片膠泥表觀要求及施工性能要求檢 測 項 目 合 格 指 標 檢 測 項 目 合 格 指 標無 固 態(tài) 物 料 聚 集 觸 變 性 60min 內 無 流 淌 形 變表 觀 檢 測無 雜 質 堆 體 積 變 形 10s 內 高 度 下 降 ≥ 10mm勻 態(tài) 性 60min 內 無 樹 脂 液 分 層 鱗 片 含 量 ≤ 30%表 干 時 間 45177。金屬基體結構必須滿足襯里施工作業(yè)的條件，必須具備能進行手工涂抹的空間條件。原則上，貼襯以后不準在鋼殼上動火焊接。裝有內件并在運行使用需經(jīng)常檢修的設備，應具有安裝，檢修的條件，保證在安裝及檢修中不損壞內襯層。金屬基體表面及端面應光潔、平整、無焊渣及毛刺等，表面焊縫應光滑平整，凸起高度不應超過 1㎜。設備內支撐梁架應采用方鋼、圓鋼結構，應盡量避免采用角鋼，H 型鋼，狹長狀板材、多孔多齒形結構，如必需采用，應改用其他防腐材料。 鋼殼設計應盡量采用法蘭結構的開孔結構，連接管法蘭焊接不宜超出內壁，如為不可拆式的封閉結構，則必須設置兩個以上的入孔。鱗片襯里施工為手工作業(yè)，許多技術要求如：表面質量，鱗片倒伏排列方向，界面氣泡消除，防腐層厚度等在很大程度上取決于施工人員的技術水平、熟練程度及現(xiàn)場管理。 施工料凝膠時間的控制所謂凝膠時間，從施工角度講就是施工料配制后的有效使用時間，這一時間的有效控制是方便施工和保證施工質量的前提。通過凝膠時間的控制可21 / 35避免材料浪費，人員窩工，防腐層固化不足或過早凝膠等質量事故。一般情況，固化劑用量需在施工現(xiàn)場先行調試后確定。由于鱗片襯里材料填料量大、十分粘稠，在大氣中任何條件下的翻動及攪拌、堆灘都會產(chǎn)生來自料體與空氣間界面間裹入的大量空氣，形成氣泡。鑒于上述兩類氣泡均是由界面包裹進空氣生成的，故稱之為界面生成氣泡。抑制生成是從控制施工操作入手，對施工人員提出兩個方面的要求： 施工用料在施工作業(yè)中嚴禁隨意攪動。應盡可能減少隨意翻動，堆積等習慣性行為； 鏝抹時，抹刀應與被抹面保持一適當角度，施工操作應沿夾角方向適當速度推抹，使膠料沿被防護表面逐漸涂敷，達到使界面間空氣在涂抹中不斷自界面間推擠出。 滾壓作業(yè)滾壓作業(yè)是鱗片襯里施工特有的一道工序，其方法是用專門制作的沾有少量滾壓液的羊毛滾在已施工鏝抹定位的鱗片襯里表面往復滾動施壓。在滾壓作業(yè)時，應特別注意以下幾點：一是滾壓液不可浸沾過多；二是不可漏滾；三是當襯層出現(xiàn)流淌現(xiàn)象時，應多次重復滾壓。盡管在材料配方中已考慮此問題，但由于樹脂粘度是隨溫度變化的，故還需視現(xiàn)場環(huán)境氣溫條件加以調整。在此期間，分子的活性及其自身的重力使其具有較強的流淌性，而任何輕微的流淌都足以破壞表面質量，這不僅給下一道施工帶來麻煩，更為嚴重的是流淌性破壞了鱗片的定向有序排列及在膠料中的分散狀態(tài)，也使防腐層厚度不均，從而降低襯層的防腐蝕效果。此外，壓光磙的往復滾壓亦具有減少小流淌性的作用，特別是襯層接近凝膠時，利用膠料活性降低的時機，可采用壓光磙定向滾壓，即可達到重新定型復位之目的，又可達到有效控制流淌的結果。施工界面處理的好壞，直接影響施工質量及襯層壽命。滴料及明確的流淌痕應打磨除去。施工中，端界面必須采用搭接，不允許對接 22 / 35　　　　　　　　　　　　　　　圖 38 端界面搭接結構（見圖 38） 。此外，每層施工的端界面應盡可能相互錯開，使其處于逐層封閉狀態(tài)。此外，控制厚度還可以有效地降低材料投資成本。實踐證明，對有一定施工經(jīng)驗的施工人員，此方法基本可控制施工厚度。所謂定向有序，就是使鱗片成垂直于介質滲透方向有序的疊壓排列。定向涂抹及滾壓使具有失穩(wěn)性的豎直鱗片受到一個側推力，迫其成為穩(wěn)定性極好的倒伏狀態(tài)，使之成為定向有序排列。一般下列質量缺陷必需進行修補處理：a、襯層針孔；b、表面損傷；c、層內有顯見雜物；d、襯層厚度不足區(qū)；e、襯層固化不足區(qū)；f、表面流淌；g、腳手架支撐點拆除后補涂。具體各類缺陷的修補要求見示意圖39～42：對漏涂、施工厚度不合格質量缺陷實施填補型修補。圖 39 填補型修補 襯 里 質 量 缺 陷 襯 里 填 補 型 修 補對漏滾、表面流淌質量缺陷實施調整型修補。圖 40 調整型修補襯 層 調 整 打 磨 襯 里 調 整 型 修 補對第一道鱗片襯里未硬化、漏電點、夾雜物、碰傷等質量缺陷實施挖除型修補。用溶劑擦洗干凈后按鱗片襯里施工方法逐次補涂。圖 42 兩道襯里缺陷挖除型修補 缺 陷 打 磨 挖 除 第 一 道 修 補 第 二 道 修 補十一、結構設計圖鱗片結構示意圖吸收塔支撐樑鱗片結構示意圖鱗片防腐節(jié)點示意圖吸收塔除霧器不銹鋼支撐環(huán)加強 吸收塔內不銹鋼支撐板加強原煙道進口處 C276 與碳鋼結合處施工 吸收塔內臨時保護示意圖十二、材料性能玻璃鱗片的材料各項化學性能項 目 技 術 指 標 方法依據(jù)漆膜顏色及外觀 棕黃色粘稠液體 GBT172l耐熱性：100℃ 不開裂 GBT1735耐水性(蒸餾水)30 天 漆膜不脫落，不起泡 GBT1733柔韌性：毫米 ≤3 GBT1731沖擊強度：厘米 50 GBT1732粘度：涂4 杯，秒 GBT1723GBT1728干燥時間小時表干實干 ≤24 GBT1728耐鹽水性(3％NaCL)15 天 漆膜不脫落，不起泡 GBT1763耐酸性(5％HCL)15 天 漆膜不脫落，不起泡 GBT1763耐酸性(10％H2S04)7 天 漆膜不脫落，不起泡 GBT1763耐堿性(15％N a OH)15 天 漆膜不脫落，不起泡 GB