【正文】 束回縮引起的損失，分批張拉混凝土彈性壓縮引起的損失）和后期預應力損失（鋼絞線應力松弛、混凝土收縮和徐變引起的應力損失），而梁內(nèi)鋼束的錨固應力和有效應力（永存應力）分別等于張拉應力扣除相應階段的預應力損失。 跨中凈截面各鋼束摩擦應力損失值 表Ⅱ—12鋼束編號弧度N1101395N2101395N3 、N4101395平 均 值 L/4凈截面各鋼束摩擦應力損失值 表Ⅱ—13鋼束編號弧度N11395N2101395N3 、N4101395平 均 值 變化點凈截面各鋼束摩擦應力損失值 表Ⅱ—14鋼束編號弧度N10001395N2010161395N3 、N4101395平 均 值 支點凈截面各鋼束摩擦應力損失值 表Ⅱ—15鋼束編號弧度N10001395N20001395N3 、N40001395平 均 值各控制截面處的值匯總 表Ⅱ—16 截面跨中截面L/4截面變化點截面支點截面平均值(3) 錨具變形、鋼絲回縮引起的應力損失計算錨具變形、鋼絲回縮引起的應力損失，首先計算反摩擦影響長度式中的為張拉端錨具變形值，夾片式錨具頂壓張拉時為4mm；為單位長度由管道摩阻引起的應力損失，；為張拉端錨下張拉控制應力，為扣除沿途管道摩擦損失后錨固端頂拉應力，；為張拉端至錨固端的距離，這里的錨固端為跨中截面反摩擦影響長度計算表 表Ⅱ—17鋼束編號（mm）（mm）N113951711111959N213951718211974N3 、N413951723811985求得后可知各預應力鋼絞線均滿足，所以距張拉端為處的截面由錨具變形和鋼筋回縮引起的考慮反摩擦阻后的預應力損失按下式計算式中的為張拉端由錨具變形引起的考慮反摩阻后的預應力損失。各控制截面的計算見表II18 錨具變形引起的預應力損失計算表 表Ⅱ—18截面鋼束編號（mm）（mm）各控制截面平均值跨中截面N11711111959截面不受反摩阻力0N21718211974N3 、N41723811985L/4截面N1861111959N2868211974N3 、N4873811985變化點截面N1581111959N2638211974N3 、N4643811985支點截面N111111959N218211974N3 、N423811985(4) 預應力鋼筋分批張拉時混凝土彈性壓縮引起的應力損失混凝土彈性壓縮引起的應力損失取按應力計算需要控制的截面進行計算，本橋?qū)儆诤喼Я嚎扇/4截面計算，并以其結(jié)果作為全梁各截面預應力鋼筋應力損失的平均值。 該梁所屬的橋位于野外一般條件，相對濕度為75%，其構(gòu)件理論厚度由圖 中 截面可得，可查《混凝土收縮應變終極值和徐變系數(shù)終極值表》得到?？紤]到加齡期不同，按徐變系數(shù)變小乘以折減系數(shù)。 跨中截面 L/4截面所以 （未計入構(gòu)造鋼筋影響），取跨中與L/4截面的平均值計算，有：跨中截面 L/4截面 所以 將以上各項帶入即得現(xiàn)將各截面鋼束應力損失平均值及有效預應力匯總于表Ⅱ—19 各截面鋼束應力損失平均值及有效預應力匯總 表Ⅱ—19預加應力階段使用階段鋼束有效應力預加力階段使用階段跨中截面0L/4截面變化點截面支點截面 持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計算一般取彎矩最大的跨中截面進行正截面承載力計算求受壓區(qū)高度先按第一類T形截面梁，略去構(gòu)造鋼筋影響，計算混凝土受壓區(qū)高度受壓區(qū)全部位于翼緣板內(nèi)，說明確實屬于第一類T形梁。截面抗彎承載力為跨中正截面承載力滿足要求。首先，根據(jù)公式進行截面抗剪強度上、下限復核，即式中的為驗算截面處剪力組合設計值，這里；為混凝土強度等級，這里；（腹板厚度）；為相應于剪力組合設計值處的截面有效高度，即自縱向受拉鋼筋合力點（包括預應力鋼筋和非預應力鋼筋）至混凝土受壓邊緣的距離，這里縱向受拉鋼筋合力點距下緣的距離為所以 為預應力提高系數(shù)，?。淮牍降糜嬎惚砻?，截面尺寸滿足要求，但需配置抗剪鋼筋(2) 斜截面抗剪承載力計算式中 ——異形彎矩影響系數(shù)，??； ——預應力提高系數(shù)，??；——受壓翼緣的影響系數(shù)，取。所以 變化點截面處斜截面抗剪承載能力滿足要求。 斜截面抗彎承載力由于本橋主梁中鋼束均錨固于梁端，鋼束沿跨長方向沒有變化，其斜截面抗彎強度不用控制設計，故不再驗算。截面特性取表 中的第一階段截面特性。(2) 持久狀況的正應力驗算① 預應力鋼筋的應力驗算根據(jù)《公預規(guī)》7．1．5條，使用階段預應力鋼筋拉應力應符合下列要求：式中：——在作用標準效應組合下受拉區(qū)預應力鋼筋產(chǎn)生的拉應力，按下式計算：——在作用標準效應組合下預應力鋼筋重心處混凝土的法向拉應力。(3) 截面混凝土的正應力驗算應力計算的作用取標準值，汽車荷載計入沖擊系數(shù)?？缰薪孛婊炷辽线吘墘簯τ嬎阒禐橛嬎惚砻?，混凝土截面正應力驗算滿足要求。① 截面面積矩計算按圖 Ⅱ 12計算。圖 Ⅱ 12第一階段截面梗肋以上面積對凈截面重心軸的面積矩：以上截面對凈截面重心軸的面積矩：下梗肋以上截面對凈截面重心軸的面積矩：第二階段截面梗肋以上面積對凈截面重心軸的面積矩：以上截面對凈截面重心軸的面積矩：下梗肋以上截面對凈截面重心軸的面積矩： 面積矩匯總表 表Ⅱ—20截面類型第一階段凈截面對其重心軸（重心軸位置）第二階段換算截面對其重心軸（重心軸位置）計算點位置面積矩符號面積矩()② 主應力計算上梗肋處截面主應力計算剪應力剪應力中，所以有=正應力主應力同理可得 表Ⅱ—21計算纖維面積矩剪應力正應力主應力第一階段凈截面第二階段凈截面③ 主壓應力的限制值混凝土的主壓應力限制值為，與表II20 中的計算結(jié)果比較，可見混凝土主壓應力計算值均小于限制值，滿足要求。最大主拉應力為，按《公路橋規(guī)》的要求，僅需按構(gòu)造布置箍筋。(1) 預加力產(chǎn)生的構(gòu)件抗裂驗算邊緣的混凝土預壓應力的計算跨中截面：，可求得=(2) 由荷載產(chǎn)生的構(gòu)件抗裂驗算邊緣混凝土的法向拉應力的計算(3) 正截面混凝土抗裂驗算對于A類部分預應力混凝土構(gòu)件，作用荷載短期效應組合作用下的混凝土拉應力應滿足下列要求：由以上結(jié)果知，計算結(jié)果滿足《公路橋規(guī)》中A類部分預應力構(gòu)件按作用短期效應組合計算的抗裂要求。所以構(gòu)件滿足《公路橋規(guī)》中A類部分預應力混凝土構(gòu)件的作用長期效應組合的抗裂要求。(1) 主應力計算① 剪應力由以前數(shù)據(jù)知可變作用引起的剪力短期效應組合,則② 正應力③ 主應力 表Ⅱ—22計算纖維面積矩剪應力正應力主應力第一階段凈截面第二階段凈截面(2) 主拉應力的限制值作用短期效應組合下抗裂計算的混凝土的主拉應力限制值為從表Ⅱ—22中可以看出，以上主拉應力均符合要求，所以變化點截面滿足作用短期效應組合作用下的斜截面抗裂驗算要求。1. 荷載短期效應組合下主梁撓度驗算主梁計算跨徑L=35m，C50混凝土的彈性模量。簡支梁的撓度驗算公式為(1) 可變荷載作用引起的撓度現(xiàn)將可變荷載作為均布荷載作用在主梁上，則查表得主梁跨中撓度系數(shù)，荷載短期效應的可變荷載值為由可變荷載引起的簡支梁跨中截面的撓度為(↓)考慮長期效應的可變和在引起的撓度值為滿足要求。 錨固區(qū)局部承壓計算根據(jù)對三束預應力鋼筋錨固點的分析，N2鋼束的錨固端局部承壓條件最不利，現(xiàn)對N2鋼束錨固端進行局部承壓計算。2. 局部抗壓承載力計算配置間接鋼筋的局部受壓構(gòu)件，其局部抗壓承載力計算為且必須滿足式中：——混凝土核心面積，可取局部是受壓計算底面積范圍以內(nèi)的間接鋼筋所包羅的面積，則——間接鋼筋體積配筋率；將各數(shù)據(jù)代入公式，可得故局部抗壓承載力計算滿足要求。 選定支座的平面尺寸橡膠支座的平面尺寸由橡膠板的抗拉強度和梁端或墩臺頂混凝土的局部承壓強度來確定。式中：——中間層橡膠片厚度，取。故（可以選用） 確定支座的厚度 主梁的計算溫差取，溫度變形由兩端的支座均攤，則每一個支座承受的水平位移為：計算汽車荷載制動力引起的水平位移，首先需確定作用在每一個支座上的制動力。五根梁共10個支座，每支座承受的水平力為：按《公預規(guī)》8．4條要求，橡膠層總厚度應滿足：(1)不計汽車制動力時：；(2)計汽車制動力時：或(3) 選用六層鋼板、七層橡膠組成的橡膠支座。支座總厚度：。 驗算支座的偏轉(zhuǎn)支座的平均壓縮變形為：按規(guī)范要求應滿足，即：梁端轉(zhuǎn)角為：設恒載時主梁處于水平狀態(tài)。 驗算支座的抗滑穩(wěn)定性按《公預規(guī)》8．4．3條規(guī)定，按下式驗算支座抗滑穩(wěn)定性；計入汽車制動力時：不計入汽車制動力時：式中：——在結(jié)構(gòu)重力作用下的支座反力標準值，即；——橡膠支座的剪切模量，??；——由汽車荷載引起的制動力標準值，??；——橡膠支座與混凝土表面的摩阻系數(shù)，??；——支座平面毛截面。三 橋梁下部結(jié)構(gòu)設計 鉆孔灌注樁、單排雙柱式橋墩的計算 設計資料 設計標準及上部構(gòu)造設計荷載：公路—Ⅰ級；橋面凈空：凈—7m+；標準跨徑：=16m，；上部構(gòu)造：鋼筋混凝土T形梁。按無橫橋向的水平力（漂流物、沖擊力、水流壓力等）計算。圖 Ⅲ 1（尺寸單位：mm） 設計依據(jù)《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設計規(guī)范》(JTJ 024—85) 蓋梁計算 荷載計算（1） 上部結(jié)構(gòu)永久荷載 表Ⅲ—1每片邊梁自重每片中梁自重一孔上部構(gòu)造自重每一個支座恒載反力5號4號3號5號4號3號(2) 蓋梁自重及作用效應計算（1/2蓋梁長度）（圖 Ⅲ 2）圖 Ⅲ 2（尺寸單位:mm） 蓋梁自產(chǎn)生的彎矩、剪力效應計算計算表 表Ⅲ—2截面編號自重彎矩剪力11 2224243344 5500 注：++++= 可變荷載計算(1) 可變荷載橫向分布系數(shù)計算：荷載對稱布置時用杠桿法，非對稱時用偏心受壓法。此時=, =。為求得最大彎矩值，支點負彎矩取用非對稱布置時的數(shù)據(jù)，跨中彎矩取用對稱布置時的數(shù)