【正文】 2) 各排彎起鋼筋的計(jì)算，按《公預(yù)規(guī)》5．2．7條規(guī)定,與斜截面相交的彎起鋼筋的抗剪承載能力（KN）按下式計(jì)算： 式中：——彎起鋼筋的抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度； ——在一個(gè)彎起鋼筋平面內(nèi)的彎起鋼筋的總面積 ； ——彎起鋼筋與構(gòu)件縱向軸線的夾角。(3) 主筋彎起后持久狀況承載能力極限狀態(tài)正截面承載能力校核：計(jì)算每一彎起截面的抵抗彎矩時(shí)，由于鋼筋根數(shù)不同，其鋼筋的重心亦不相同，則有效高度大小不同，現(xiàn)進(jìn)行估算。 綜上所述，全梁箍筋的配置為雙肢箍筋：，為10cm，其余地方箍筋間距為20cm。圖 Ⅰ 10(1)距支座中心（梁高一半）處截面11， ；(2) ，相應(yīng)的；(3) ，相應(yīng)的；(4) ，相應(yīng)的；按 《公預(yù)規(guī)》 5．2．7 條的規(guī)定：受彎構(gòu)件配有箍筋和彎起鋼筋時(shí)，其斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算公式為：式中： ——斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗剪能力；——與斜截面相交的普通彎起鋼筋的抗剪能力；——斜截面內(nèi)在同以彎起平面的普通彎起鋼筋的截面面積。 斜截面22：截割一組彎起筋,縱向鋼筋含筋率， ）斜截面33：截割二組彎起鋼筋，縱向鋼筋含筋率， ）斜截面44：截割二組彎起鋼筋，縱向鋼筋含筋率， 經(jīng)驗(yàn)算，斜截面抗剪承載力滿足要求。選用，則，可以選用。永久作用：可變作用（汽車）：可變作用（人群）：式中：——作用短期效應(yīng)組合的頻遇值系數(shù)，對(duì)汽車，對(duì)人群。 設(shè)計(jì)荷載 公路—Ⅰ級(jí)，荷載—Ⅰ級(jí)。普通鋼筋直徑大于和等于12的采用HRB335，直徑小于12的均用R235鋼筋。凈—7m+21m的橋?qū)掃x用五片主梁，如圖II—1所示。當(dāng)建筑高度不受限制時(shí)，增大梁高往往是較經(jīng)濟(jì)的方案，因?yàn)樵龃罅焊呖梢怨?jié)省預(yù)應(yīng)力鋼束用量，同時(shí)梁高加大一般只是腹板加高，而混凝土用量增加不多。 橫截面沿跨長(zhǎng)變化本設(shè)計(jì)主梁采用等高形式，橫截面的T梁翼板厚度沿跨長(zhǎng)不變。為了減小對(duì)主梁設(shè)計(jì)起主要控制作用的跨中彎矩，在跨中位置設(shè)置一道中橫隔梁，該設(shè)計(jì)中，橋梁跨度較大，還在橋跨中點(diǎn)、三分點(diǎn)、六分點(diǎn)、支點(diǎn)處設(shè)置了橫隔梁，全跨共七道橫隔梁，間距為650。詳見圖 Ⅱ 1所示。2. 計(jì)算主梁抗扭慣矩對(duì)于T形梁截面，抗扭慣矩可近似按下式計(jì)算：式中： ——矩形截面抗扭慣矩剛度系數(shù)（見表 Ⅰ 1）； ，——相應(yīng)各矩形的寬度和厚度； ——梁截面劃分成單個(gè)矩形截面的個(gè)數(shù)。① 求跨中截面的最大彎矩和最大剪力計(jì)算跨中截面最大彎矩和最大剪力采用直接加載求可變作用效應(yīng)，跨中截面作用效應(yīng)計(jì)算圖式如圖 Ⅱ 6，計(jì)算公式為：圖 Ⅱ 6式中：——所求截面汽車（人群）標(biāo)準(zhǔn)荷載的彎矩或剪力；——車道均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值；——車道集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值；——影響線上同號(hào)區(qū)段的面積；——影響線上最大坐標(biāo)值。 圖 Ⅱ 8可變作用（汽車）效應(yīng)：計(jì)算變化點(diǎn)截面汽車荷載產(chǎn)生的彎矩和剪力時(shí)，應(yīng)特別注意集中荷載的作用位置，集中荷載若作用在計(jì)算截面，雖然影響線縱坐標(biāo)最大，但其對(duì)應(yīng)的橫向分布系數(shù)較小，荷載向跨中方向移動(dòng)，就會(huì)出現(xiàn)相反的情況。 主梁作用效應(yīng)組合 表Ⅱ—7序號(hào)荷載類別跨中截面四分點(diǎn)截面變化點(diǎn)截面支點(diǎn)　　　　　　　(1)第一期永久作用0(2)第二期永久作用0(3)總永久作用=（1）+（2）0(4)可變作用（汽車）公路—Ⅰ級(jí)(5)可變作用（汽車）沖擊(6)可變作用（人群）(7)標(biāo)準(zhǔn)組合=（3）+（4）+（5）+（6）(8)短期組合=（3）+*（4）+（6）(9)極限組合=*（3）+*[（4）+（5）]+*(6) 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及其布置 跨中截面鋼筋的估算和確定根據(jù)《公預(yù)規(guī)》規(guī)定，預(yù)應(yīng)力梁應(yīng)滿足正常使用極限狀態(tài)的盈利要求和承載能力極限狀態(tài)的強(qiáng)度要求。翼板的有效寬度 取，計(jì)算彎矩為。圖 Ⅱ 10預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至梁底的距離，普通鋼筋重心至梁底距離，則預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋合力作用點(diǎn)至梁底距離所以。表Ⅱ—9計(jì)算截面（mm）鋼束編號(hào)+跨中截面N152706947為負(fù)值，鋼束未彎起00150N29989434100150N313569173700150N4四分點(diǎn)截面=8500N152706947267417N299894341為負(fù)值，鋼束未彎起00150N3135691737為負(fù)值，鋼束未彎起00150N4變化點(diǎn)截面=11300N15270694710783 933N29989434196246N3135691737為負(fù)值，鋼束未彎起00150N4支點(diǎn)截面=17000N1527069471014311581N29989434110821971N313569173710315465N42 主梁截面幾何特性計(jì)算第一階段跨中截面幾何特性計(jì)算表Ⅱ—10表Ⅱ—10分塊名稱分塊面積（mm）重心至梁頂距離（mm）對(duì)梁頂邊的面積矩（mm）自身慣性矩（mm）（mm）（mm）截面慣性矩（mm）混凝土全截面非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積174801247預(yù)留管道面積= 0凈截面面積A=502 注： 主梁截面幾何特性計(jì)算 表Ⅱ—11受力階段計(jì)算面積A（mm）I（mm）（mm）孔道壓漿前跨中截面50212981148L/4截面49513051155變化點(diǎn)截面 47813221172支點(diǎn)截面27915211371孔道結(jié)硬后跨中截面48313171167L/4截面47813221172變化點(diǎn)截面45913411291支點(diǎn)截面26915311481 鋼束預(yù)應(yīng)力損失估算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，當(dāng)計(jì)算主梁截面應(yīng)力和確定鋼束的控制應(yīng)力時(shí)，應(yīng)計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失值。若則表示該截面不受摩阻影響。 為傳力錨固時(shí)在跨中和L/4截面的全部受力鋼筋（包括預(yù)應(yīng)力鋼筋和縱向非預(yù)應(yīng)力受力鋼筋，為簡(jiǎn)化計(jì)算不計(jì)構(gòu)造鋼筋影響）截面重心處，由、所引起的混凝土正應(yīng)力的平均值。正截面承載力計(jì)算跨中截面的預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置，預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力作用點(diǎn)到截面底邊距離()為所以從表II7知，跨中截面彎矩組合設(shè)計(jì)值。箍筋選用雙肢直徑為10mm的R235鋼筋，間距，則，故采用全部預(yù)應(yīng)力鋼筋的平均值，即。3 應(yīng)力驗(yàn)算(1) 短暫狀況的正應(yīng)力驗(yàn)算① 構(gòu)件在制作、運(yùn)輸及安裝等施工階段，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C45.② 短暫狀態(tài)下（預(yù)加應(yīng)力階段）梁跨中截面上、下緣的正應(yīng)力上緣：下緣：其中。取最不利位置跨中截面進(jìn)行驗(yàn)算：，代入公式得所以鋼束應(yīng)力為計(jì)算表明，預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力滿足規(guī)范要求。 持久狀況下的混凝土主應(yīng)力驗(yàn)算取剪力和彎矩都由較大變化的變化點(diǎn)截面進(jìn)行計(jì)算。④ 主應(yīng)力驗(yàn)算將表 中主壓應(yīng)力值與主壓應(yīng)力限制進(jìn)行比較，均小于相應(yīng)的限制值。同時(shí)，A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件還必須滿足作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合的抗裂要求。 主梁變形（撓度）計(jì)算根據(jù)主梁截面在各階段混凝土正應(yīng)力驗(yàn)算結(jié)果，可知主梁在使用荷載作用下截面不開裂。(2) 考慮長(zhǎng)期效應(yīng)的一期荷載、二期荷載引起的撓度（↓）2. 預(yù)加應(yīng)力引起的上拱度計(jì)算采用L/4截面處的使用階段預(yù)加力矩作用為全梁平均預(yù)加力矩計(jì)算值，即：則主梁上拱度（跨中截面）為考慮長(zhǎng)期效應(yīng)的預(yù)加力引起的上拱值為(↑)3. 預(yù)拱度的設(shè)置梁在預(yù)加力和荷載短期效應(yīng)組合共同作用下并考慮長(zhǎng)期效應(yīng)的撓度為(↑)預(yù)加力產(chǎn)生的長(zhǎng)期反拱值大于按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的長(zhǎng)期撓度值，所以不需要設(shè)置預(yù)拱度。 支座計(jì)算采用板式橡膠支座，設(shè)計(jì)按《公預(yù)規(guī)》8．4條要求進(jìn)行。橡膠片的平均容許壓應(yīng)力為，橡膠支座的剪變彈性模量（常溫下），橡膠支座的抗壓彈性模量為：計(jì)算時(shí)最大支座反力為。則：橡膠片的總厚度：。已知公路—Ⅰ級(jí)荷載作用下梁端轉(zhuǎn)角驗(yàn)算偏轉(zhuǎn)情況應(yīng)滿足：符合規(guī)范要求。 水文地質(zhì)條件沖刷深度：；地質(zhì)條件：。圖 Ⅲ 3圖 Ⅲ 4① 公路—Ⅰ級(jí)單車列，對(duì)稱布置雙車列，對(duì)稱布置圖 Ⅲ 5單車列，非對(duì)稱布置由，已知，則雙車列，非對(duì)稱布置已知：，② 人群荷載兩側(cè)有人群，對(duì)稱布置 圖 Ⅲ 6單側(cè)有人群，非對(duì)稱布置已知：， 按順橋向可變荷載移動(dòng)情況，求得支座可變荷載反力的最大值① 公路—Ⅰ級(jí)圖 Ⅲ 7雙孔布載單列車時(shí)：雙孔布載雙列車時(shí)：?jiǎn)慰撞驾d單列車時(shí)：?jiǎn)慰撞驾d雙列車時(shí)：② 人群荷載圖 Ⅲ 8單孔滿載時(shí)：雙孔滿載時(shí)（一側(cè)）：（2）可變荷載橫向分布后各梁支點(diǎn)反力（計(jì)算的一般公式為），見表Ⅲ—3 表Ⅲ—3荷載橫向分布情況公路—Ⅰ級(jí)荷載(kN)人群荷載(kN)計(jì)算方法荷載分布橫向分布系數(shù)單孔雙孔單孔雙孔對(duì)稱布置按杠桿法單列行車公路—Ⅰ級(jí)000000雙列行車公路—Ⅰ級(jí)人群荷載000非對(duì)稱布置按偏心受壓法單列行車公路—Ⅰ級(jí)雙列行車公路—Ⅰ級(jí)人群荷載 各梁永久荷載、可變荷載反力組合:計(jì)算見表表Ⅲ—4，表中均取用最大值，其中沖擊系數(shù)為： 各梁永久荷載、可變荷載反力組合計(jì)算表 表Ⅲ—4編號(hào)荷載情況1號(hào)梁2號(hào)梁3號(hào)梁4號(hào)梁5號(hào)梁①恒載②公路—Ⅰ級(jí)雙列對(duì)稱③公路—Ⅰ級(jí)雙列非對(duì)稱④人群對(duì)稱0⑤人群非對(duì)稱⑥①+②+④⑦①+②+⑤⑧①+③+④⑨①+③+⑤ 雙柱反力計(jì)算（圖II9），所引用的各梁反力見表 雙柱反力計(jì)算 表Ⅲ—5荷載組合情況計(jì)算式反力組合⑥公路—Ⅰ級(jí)雙列對(duì)稱人群對(duì)稱組合⑦公路—Ⅰ級(jí)雙列對(duì)稱 人群非對(duì)稱組合⑧公路—Ⅰ級(jí)雙列非對(duì)稱 人群對(duì)稱組合⑨公路—Ⅰ級(jí)雙列非對(duì)稱 人群非對(duì)稱由表Ⅲ—5可知，偏載左邊的立柱反力最大（），并由荷載組合⑦時(shí)控制設(shè)計(jì)。按圖 II9給出的截面位置，給截面。 內(nèi)力計(jì)算 恒載加活載作用下各截面的內(nèi)力① 彎矩計(jì)算截面位置見圖II9。 材料鋼筋：蓋梁主筋用HRB335鋼筋，其它均用R235鋼筋；混凝土：蓋梁、墩柱用C30，系梁及鉆孔灌注樁用C25. 橋墩尺寸考慮原有標(biāo)準(zhǔn)圖，選用如圖 Ⅲ 1所示結(jié)構(gòu)尺寸。計(jì)入汽車制動(dòng)力時(shí)：不計(jì)入汽車制動(dòng)力時(shí)均滿足規(guī)范要求，支座不會(huì)發(fā)生相對(duì)滑動(dòng)。經(jīng)驗(yàn)證，支座厚度滿足規(guī)范要求。按《