【正文】 maxM? 與相應的 N maxM? 與相應的 N maxN 與相應的 M minN 與相應的 M 作用于AB跨 作用于BC跨 maxD 作用于 A柱 maxD 作用于 B柱左 maxD 作用于 B柱右 maxD 作用于 C柱 maxT 作用于 AB跨 maxT 作用于 BC跨 風 地震 項次 A B C D E F G H I J K 組合項 內(nèi)力合計 組合項 內(nèi)力 合計 組合項 內(nèi)力合計 組合項 內(nèi)力合計 Ⅰ M ? ? 5 7 A+0.9 A+ (B+F ()A A+ (F+I+K 26 Ⅰ N 489 0 0 0 0 0 0 0 0 (C+E+ I+J) +I+K) +(B+ C+F) ) 489 ⅡⅡ M 6 ? ? 5 7 A+0.9 (C+F +I+J) A+ (B+E+ I+K) A+[ B+C+ (E+F)+I+J A+ (I+J) N 6 0 0 0 0 ⅢⅢ M 6 7 ? 8 ? 6 186.1 184.1 A+0.9 (C+F+ I+J) () A+ [B+0.8 (E+G)+ I+K] () A+[B +C+ (E+F) +I+J] () A+ (I+J) () N 6 0 0 0 0 () () () () V ? ? 3 7 () () () () C 柱內(nèi)力組合 截面 內(nèi)力 永久荷載 可變荷載 內(nèi)力組合 屋面 荷載 吊車荷載 風荷載 maxM? 與相應的 N maxM? 與相應的 N maxN 與相應的 M minN 與相應的 M 作用于作用于maxD maxD maxD maxD maxT 作用maxT 作用風 地震 27 AB跨 BC跨 作用于 A柱 作用于 B柱左 作用于 B柱右 作用于 C柱 于 AB跨 于 BC跨 項次 A B C D E F G H I J K 組合項 內(nèi)力合計 組合項 內(nèi)力 合計 組合項 內(nèi)力合計 組合項 內(nèi)力合計 ⅠⅠ M 5 ? 3 ? A+ (G+ I+J) A+ (B+ C+E+I] ()A +(C+ E) A+ (G+I+J) N 6 0 0 0 0 0 0 0 0 0 ⅡⅡ M ? ? A+ [C+0.8 (D+F)+ I+J] A+ (B+G+ I) A+ (B+C+ G+I) A+ (D+I+J) N 2 0 0 0 0 0 0 0 ⅢⅢ M ? ? A+ (C+F+ I+J) () A+ [B+0.8 (E+G)+ I+K] () A+ (B+C+G +I+J) () A+ (B+E +I+K) () N 0 0 0 0 0 0 0 () () () () V 2 ? 5 ? 5 () () () () 28 6 框架柱截面設計 A 配筋計算 （ 1）上柱配筋計算 上柱截面共四組內(nèi)力， 0 50 0 40 46 0h m m? ? ?，經(jīng) 判斷 ，其三組內(nèi)力 是 大偏 心 受 壓 ， 只 有 一 組 是 小 偏 心 受 壓 ， 并10 0 . 5 5 1 . 0 1 4 . 3 5 0 0 4 6 0 1 8 0 8 . 9 5bcN f b h k N??? ? ? ? ? ? ?， 因此 此組內(nèi)力計算時為構造配筋，對三組大偏心受壓內(nèi)力，在 M值較大 并 軸力接近的兩組內(nèi)力中取軸力較小一組， 那就是 ： 4 3 . 3 8 , 2 4 5 . 7 6M k N m N k N? ? ? 上柱計算長度 0 2 2. 8 5. 6lm? ? ? ，附加偏心距 20ae mm? 30043 .38 10 17 6 , 17 6 20 19 624 6 iaMe m m e e e m mN ?? ? ? ? ? ? ? ? 由 0 5600 1 1 .2 5500lh ? ? ?， 因此 考慮偏心距增大系數(shù) ? 21 500= 10cfAN? ??? ? ??， 則 1 ?? 02222012039。39。39。39。39。 39。其牛腿截面寬度 500b mm? ,牛腿截面高度 500h mm? , 0 465h mm? 牛腿截面高度驗算 5 0 2 0 3 0 0a m m? ? ? ? ? ? 取 0a? m a x 3002 3 6 .1 1 3 9 .6 2 0 1 .6 91 .4 1 .22 .0 1 5 0 0 4 6 51 0 .5 0 .6 5 6 0 7 .5 2 2 0 1 .6 90 .50 .5vkQGh k tkvkvkDGF k NF f b h k N F k NaFh???? ? ? ? ??? ??? ? ? ? ? ????? ? 因此 牛腿截面高度 符合 牛腿配筋計算 5 0 2 0 3 0 0a m m? ? ? ? ? ?， 因此 牛腿 根據(jù) 構造配筋 2m i n 0 . 0 0 2 5 0 0 5 0 0 5 0 0sA b h m m?? ? ? ? ? 選用 4Φ 14（ 2616sA mm? ），水平箍筋選用 φ 8100 （ 6）柱吊裝驗算 采用翻身起吊，吊點設在牛腿下部， 砼只有 達到設計強度 才能 起吊 ， 柱插入杯口深度 1 0. 9 0. 9 10 00 90 0h h m m? ? ? ?， 采用 1000mm， 因此 柱吊裝時總長度++1=。 0( ) /f f fh b b bh? ?? 31 ? ? 239。 39。1039。39。239。2sxa? 39。 （ e）風荷載作用下的內(nèi)力分析 本次設計中只考慮左吹風 排架各柱在左風荷載作用下的計算簡圖如下圖所示。 AB 跨作用有吊車橫向水平荷載計算簡圖 Tmax= 各不動鉸支座反力分別為： A 列柱： n=, λ=, C5= RA=TmaxC5=? = ()kN? 20 B 列柱： n=， λ=， C5= RB= TmaxC5== ? ?KN? 排架柱柱頂不動鉸支座的總反力為： R=RA+RB=+= ? ?KN? 排架柱柱頂分配后的剪力分別為： VA=RAηAR== ()kN? VB=RBηBR== ()kN? VB=ηcR == ()kN? ∑Vi=+=0 排架各柱的彎矩圖如 下 圖所示。m 其計算簡圖如 下 圖所示。 吊車荷載作用在 B 柱右側計算簡圖 各柱不動鉸支座反力分別為： B 列柱： n=， λ=, C 3= ? ?1 3 4 1 1 . 2= 0 . 9 9 6 = 3 6 . 9 01 1 . 1B MR C k NH ? ? ? C 列柱： n=， λ= ， C3= RC= 23MCH= 5 7 .6 0 .9 7 7 5 .0 7 ( )1 1 .1 kN? ? ? 排架柱柱頂不動鉸支座的總反力為： R= RB+RC==()? 排架柱柱頂分配后的剪力分別為： VA=－ η AR=? =()? VB=RB－ η BR=? = ()kN? 18 VC=Rc+η CR=+? = ()kN? iV? ==0KN 當 BC 跨 Dmax作用于 B 列柱時，排架各柱的彎矩圖和軸力圖如 下 圖所示 。 17 吊車荷載作用下 B 柱彎矩圖（ ） 吊車荷載作用下 B 柱軸力圖（ KN） (3)BC 跨 Dmax 作用于 B 列柱右側時 由于吊車豎向荷載 Dmax 和 Dmin 的偏心作用而在柱中引起彎矩。 M1=Dmine3=? = m M2=Dmine3BA=? =108KN m 計算簡圖如下圖所示。 12 AB 跨屋面活載作用彎矩圖 AB 跨屋面活載作用軸力圖 （ b） BC 跨作用屋面活荷載 由屋面活荷載在每側柱頂產(chǎn)生的壓應力為： 11BC? = 其中 A 列柱、 B 列柱柱頂及變階處引起的彎矩分別為： M1C=Q1Ce1= = m M1B=Q1Be0=36 = KN m B 列柱：由對稱性得： M1B=0 9 M2B=0 G1B=G1BA+G1BC=? 2= G2B=G3BA+G3BC+G4B=++= C 列柱：由對稱性得（公式參照 A 列柱）： G1C=G1BC=， M1C= KN 4 3 荷載計算 恒荷載計算 （ a）屋面結構及自重 40mm厚混凝土找平層 25=㎡ 20mm厚擠塑板 ㎡ 20mm厚水泥砂漿找平層 20=㎡ 20mm厚 SBS 防水卷材 ㎡ 20mm厚找平層 20=㎡ 6m預應力混凝土屋面板 kN/㎡ 屋面恒荷載（以上各項相加） kN/㎡ 屋架自重： AB 跨： YWJ242Aa 106kN/榀 BC 跨： YWJ242Aa 106kN/榀 故作用于 AB 跨兩端柱頂?shù)奈萆w結構自重為： G1A=G1BA= 106+ 6 24= e1A=150+150500/2=50mm e1BA=150mm 作用于 BC 跨兩端柱頂?shù)奈萆w結構自重為： G1C=G1BC= 106+ 6 24 = 同理： e1BC=150mm e1C=150+150500/2=50mm （ b）吊車梁及軌道自重 AB 跨： G3AB=+6 = e3A=750+150－ 1000/2=400mm e3BA=750mm BC 跨： G3BC=+6 = e3C=750+150－ 1000/2=400mm e3BC=750mm （ C）柱的截面尺寸及其自重 Au=b h, Iu= 312bh ； 5 Al=b h－ (b－ bw)(h－ 2hf)3， Il= 3 ( )( 2 )1 2 1 2wfb b h hbh ??? 柱截面尺寸及相應計算參數(shù) 截面尺寸 /mm 慣性矩 （ 910 4mm ） 自重 /kN