【正文】 翼板凈軸以上面積對換軸靜矩翼板三角承托三角承托肋板肋板換軸以上面積對凈軸靜矩靜矩翼板換軸以上面積對換軸靜矩靜矩翼板三角承托三角承托肋板肋板表5—11截面特性匯總名稱符號單位截面跨中四分點變化點臨時支點永久支點混凝土凈截面凈面積Ancm2凈慣矩Incm4截面形心至上緣距離ynscm截面形心至下緣距離ynxcm截面抗彎模量梁上邊緣Wnscm3梁下邊緣Wnxcm3對形心軸靜矩翼緣部分面積Sancm3凈軸以上面積Snncm3換軸以上面積Soncm3馬蹄部分面積Shncm3鋼束群重心到凈軸距離encm換算截面換算面積Aocm2換算慣距Iocm4截面形心至上緣距離yoscm截面形心至下緣距離yoxcm截面抗彎模量梁上邊緣Woscm3梁下邊緣Woxcm3對形心軸靜矩翼緣部分面積Saocm3凈軸以上面積Sjocm3換軸以上面積Soocm3馬蹄部分面積Shocm3鋼束群重心到換軸距離eocm鋼束群重心到下緣距離apcm第6章 次內(nèi)力的計算用力法求解預(yù)應(yīng)力次內(nèi)力由于上部短束彎起的范圍很小，可近似的看作是直線配筋，如圖6—1所示，預(yù)應(yīng)力束筋有效預(yù)加力為，偏心矩為，則＝圖61在預(yù)加力作用下，支座B、C、D、E處的變形協(xié)調(diào)方程組為 由圖6—1，由力法知識求得代入上面的方程組，求得則次內(nèi)力所以 永久支點處 臨時支點處 變化點處 四分點處 跨中處 第7章 鋼筋預(yù)應(yīng)力損失計算根據(jù)《橋規(guī)》（JTGD62－2004）：預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件在正常使用極限狀態(tài)計算中，應(yīng)計算預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁之間的摩擦：；錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮：；混凝土的彈性壓縮：；預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力松弛：；混凝土的收縮和徐變：；此外，尚應(yīng)考慮預(yù)應(yīng)力鋼筋與錨圈口之間的摩擦、臺座的彈性變形等因素引起的其他預(yù)應(yīng)力損失。－預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù)。X－從張拉端至計算截面的管道長度。反摩擦影響長度，按《橋規(guī)》： 式中：－張拉端至錨固端摩擦損失－張拉端至錨固摩擦損失計算長度計算結(jié)果如表7—2表7—2錨具變形，鋼束回縮引起的損失σs2（Mpa)鋼束號μ*θ+k*x△σdlf(mm)lσl2la=1/4點N1(N2)N3（N4）N5N6N7跨中N1(N2)N3（N4）N5N6N7變化點N1(N2)N3（N4）N5N6N7支點N1(N2)N3（N4）N5N6N7 混凝土的彈性壓縮損失：按《橋規(guī)》：后張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件當采用分批張拉時，先張拉的鋼筋由張拉后批鋼筋所引起的混凝土彈性壓縮的預(yù)應(yīng)力損失，可按下式計算：－對于后張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，可按《橋規(guī)》附錄E簡化計算：上式中，m為鋼束根數(shù)，m＝7，為一束預(yù)應(yīng)力鋼筋在全部鋼筋的重心處產(chǎn)生的混凝土應(yīng)力，可取7束平均值。橋梁所處環(huán)境的年平均相對濕度為55%計算結(jié)果見表7—5：表7—5 混凝土的收縮和徐變引起的損失1/4點已知數(shù)據(jù)AnInapM1M2AoIoynsyosΦ(∞,т)ξ（tu,to）763408+112383901982+11σpeNpyPnepnσpcσtσ39。pcρρpsσl6N1N435524081025N5N72652212變化點已知數(shù)據(jù)AnInapM1M2AoIoynsyosΦ(∞,т)ξ（tu,to）864099+111020491+11σpeNpyPnepnσpcσtσ39。pcρρpsσl6N1N437048230N5N72785221鋼筋預(yù)應(yīng)力損失匯總見表7—6表76 鋼筋預(yù)應(yīng)力損失匯總鋼束號損失合計有效預(yù)應(yīng)力1/4點N1N4N5N7跨中N1N4N5N7變化點N1N4N5N7臨時支點N1N4N5N7第8章 主梁截面強度與應(yīng)力驗算 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算根據(jù)《橋規(guī)》 公路橋涵的持久狀況設(shè)計應(yīng)按承載能力極限狀態(tài)的要求，對構(gòu)件進行承載能力及穩(wěn)定計算。根據(jù)《橋規(guī)》 橋梁構(gòu)件的承載能力極限狀態(tài)計算，應(yīng)采用下列表達式——橋梁結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)，此橋梁為一級，S——作用（或荷載）的效應(yīng)（其中汽車荷載應(yīng)該計入沖擊系數(shù)）的組合設(shè)計值，當進行預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁等超靜定結(jié)構(gòu)的承載能力極限狀態(tài)計算時，公式中作用（或荷載）的效應(yīng)項應(yīng)改為,其中為預(yù)應(yīng)力（扣除全部預(yù)應(yīng)力損失）引起的次效應(yīng)；為預(yù)應(yīng)力分項系數(shù)，當預(yù)應(yīng)力效應(yīng)對結(jié)構(gòu)有利時，取，；對結(jié)構(gòu)不利時取 正截面抗彎承載能力驗算 按《橋規(guī)》，內(nèi)梁翼緣有效工作寬度取下列三者中較小者。式中：—普通鋼筋抗壓強度設(shè)計值—預(yù)應(yīng)力鋼筋抗壓強度設(shè)計值，取1260MPa—構(gòu)件受拉區(qū)縱向普通鋼筋、縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積；—混泥土軸心抗壓強度設(shè)計值，—普通鋼筋抗壓強度設(shè)計值—預(yù)應(yīng)力抗壓強度設(shè)計值—截面受壓區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋合力作用點處混泥土法向應(yīng)力等于0時預(yù)應(yīng)力鋼筋繁榮應(yīng)力—構(gòu)件受壓區(qū)縱向普通鋼筋的截面面積截面受壓區(qū)高度應(yīng)符合 C50號混凝土和鋼絞線取1. 跨中截面（下部受拉）計算圖式見圖8—1—1 圖811 跨中正截面抗彎計算圖 2. 四分點截面（下部受拉）計算圖式見圖8—1—2 圖812 四分點正截面抗彎計算圖3. 變化點截面（除N1N2都已經(jīng)起彎）（上部受拉）計算圖式見圖8—1—3圖813 變化點正截面抗彎計算圖根據(jù)《橋規(guī)》 根據(jù)《橋規(guī)》 根據(jù)《橋規(guī)》 由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力壓應(yīng)力 根據(jù)《橋規(guī)》 預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點處法向應(yīng)力等于0時的預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力 4. 臨時支點截面（上部受拉）計算圖式見圖8—1—4圖814 臨時支點正截面抗彎計算圖根據(jù)《橋規(guī)》 5. 永久支點截面（上部受拉）計算圖式見圖8—1—5圖815 永久支點正截面抗彎計算圖 斜截面抗彎強度驗算 本設(shè)計中，由于梁內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼束根數(shù)沿梁跨沒有變化，可不必進行該項強度驗算。連續(xù)梁和懸臂梁近中間支點梁段（1）支點橫閣梁邊緣處截面；（2）變高度梁高度突變處截面；（3）參照簡支梁的要求，需要進行驗算的截面。根據(jù)《橋規(guī)》：進行斜截面承載力驗算時，計算斜截面水平投影長度的公式如下：式中：m—斜截面受壓端正截面處的廣義剪跨比， —相應(yīng)于最大剪力組合設(shè)計值處的彎矩組合設(shè)計值。式中：ftd—混泥土抗拉強度設(shè)計值2. 復(fù)核截面尺寸 （1）. 永久支座中心線截面從剪力包絡(luò)圖中知，此截面上的剪力有最大值：腹板寬度b=480mm；截面有效高度；主梁梁體使用混凝土，則；將上面各參數(shù)代入根據(jù)《橋規(guī)》，可得：（2）. 變化點截面從剪力包絡(luò)圖中知，此截面上的剪力有最大值：腹板寬度b=200mm；截面有效高度；主梁梁體使用混凝土，則；將上面各參數(shù)代入JTG D62—，可得：3. 斜截面抗剪驗承載力算（1）. 變化點截面（計算圖式見圖8—1—6）圖816 變化點斜截面抗剪計算圖驗算是否需要進行抗剪承載力驗算根據(jù)《橋規(guī)》： 則有：，需要進行抗剪承載力驗算。箍筋計算在斜截面設(shè)2肢箍筋，間距=200mm，但在離支點一倍梁高的范圍內(nèi)，根據(jù)《橋規(guī)》，采用間距100mm。現(xiàn)%,滿足規(guī)范要求。計算斜截面水平投影長度根據(jù)《橋規(guī)》：其中：則有：。設(shè)計時，除在錨下設(shè)置的鋼束墊板和鋼筋網(wǎng)應(yīng)符合構(gòu)造要求外，還應(yīng)驗算在預(yù)應(yīng)力作用下局部承壓強度和梁端的抗裂計算。t＝32mm錨圈底面應(yīng)力以45度通過墊板向梁體擴散，張拉時混凝土強度達C50，采用夾片式錨具。圖8－1－8 混凝土局部承壓（架片式錨具）1－錨圈；2－墊板；3－梁體根據(jù)《橋規(guī)》：配置間接鋼筋的局部受壓構(gòu)件其局部抗壓承載力應(yīng)按下列規(guī)定計算：螺旋形鋼筋中心直徑為220mm，間距s＝60mm符合規(guī)定螺旋筋布置范圍，按《橋規(guī)》 規(guī)定采用局部承壓配筋見圖8—1—9圖819 局部承壓配筋圖 持久狀態(tài)正常使用極限狀態(tài)計算根據(jù)《橋規(guī)》，采用作用（或活載）的短期效應(yīng)組合、長期效應(yīng)組合或短期效應(yīng)組合并考慮長期效應(yīng)組合的影響，對構(gòu)件的抗裂、裂縫寬度和撓度進行驗算，并使各項計算值不超過本規(guī)范規(guī)定的各相應(yīng)限值。對連續(xù)梁等超靜定結(jié)構(gòu)，尚應(yīng)計入由預(yù)應(yīng)力作用引起的次效應(yīng)。根據(jù)《橋規(guī)》（1）. 跨中截面計算圖式見圖8—2—1圖821 跨中正截面抗裂計算圖 （2）. 四分點截面計算圖式見圖8—2—2圖822 四分點正截面抗裂計算圖 （3）. 變化點截面（10號截面）（上部受拉）計算圖式見圖8—2—3圖823 變化點正截面抗裂計算圖 （4）.臨時支點截面（上部受拉）計算圖式見圖8—2—4圖824 臨時支點正截面抗裂計算圖 （5）. 永久支點截面（上部受拉）計算圖式見圖8—2—5圖825 永久支點正截面抗裂計算圖 2. 斜截面抗裂驗算根據(jù)《橋規(guī)》 斜截面抗裂應(yīng)對構(gòu)件斜截面混凝土的主拉應(yīng)力進行驗算，并應(yīng)符合下列要求 根據(jù)《橋規(guī)》 預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件由作用（或荷載）短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力和主壓應(yīng)力，應(yīng)按下列公式計算： 式中—— 在計算主應(yīng)力點，由預(yù)應(yīng)力和按作用（或荷載）短期效應(yīng)組合計算的彎矩產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力；—— 由預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土豎向應(yīng)力；—— 在計算主應(yīng)力點，由預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的預(yù)加應(yīng)力和按作用（或荷載）短期效應(yīng)組和計算的剪力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力；對后張拉預(yù)應(yīng)力混凝土超靜定結(jié)構(gòu)，在計算剪應(yīng)力時，尚考慮預(yù)加力引起的次剪力；——換算截面重心軸到計算主應(yīng)力點的距離；——豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋、縱向預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力b——計算主應(yīng)力點處構(gòu)件腹板寬度——計算主應(yīng)力點以上（或以下）部分換算截面面積對換算截面重心軸、凈截面面積對凈截面重心軸的面積矩 ——計算界面上預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的切線與構(gòu)件縱軸線的夾角。按《橋規(guī)》，預(yù)加力引起的反拱值，可用結(jié)構(gòu)力學(xué)方法按剛度進行計算，并乘以長期增長系數(shù)剛度有效預(yù)應(yīng)力為：故有效預(yù)應(yīng)力對靜截面面積重心的偏心力矩為：故1－7號束有效預(yù)應(yīng)力偏心彎矩為預(yù)加反拱度值，預(yù)拱度的設(shè)置根據(jù)《橋規(guī)》：對預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，當預(yù)加應(yīng)力產(chǎn)生的長期反拱值大于按荷載短期效應(yīng)組合。 持久狀況構(gòu)件的應(yīng)力計算根據(jù)《橋規(guī)》 按持久狀況設(shè)計的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，應(yīng)計算其使用階段正截面混凝土的法向壓應(yīng)力、受拉區(qū)鋼筋的拉應(yīng)力和斜截面混凝土的主壓應(yīng)力，并不得超過本節(jié)規(guī)定的限值。根據(jù)《橋規(guī)》 計算使用階段預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的應(yīng)力時。 注：計算預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力時，公式（）中的應(yīng)為最外層鋼筋重心處的混凝土拉應(yīng)力