【正文】 = h0+ －=+－2333=(KJ/h)D =103==（KJ/h）(2) 計算D各級抽汽不足系數(shù)YJ如下： == =Y===Y= (h－h(huán)C)/Wic=(－2333)/=Y=(h－h(huán)c)/ Wic =(－2333)/= Y=(h－h(huán)c)/ Wic =(－2333)/=Y=(h－h(huán)c)/ Wic =(－2333)/=Y=(h－h(huán)c)/ Wic =(2636－2333)/=Y=(h－h(huán)c)/ Wic =(－2333)/=于是,抽氣做功不足汽耗增加系數(shù) 為 =1/(1)=1/[1(+++++++)]=1/()=則汽輪機的新蒸汽量D=Dβ==表32 、 和 的計算數(shù)據(jù) （t/h）(=)========2636=======================6==6================2333= = = ==（3）功率校核1 Kg 新汽比內(nèi)功（其中計算數(shù)據(jù)見上表） =+（+++++ +++）=據(jù)此,可得汽輪發(fā)電機功率為=D0ηmηg/3600= =計算誤差：===%誤差非常小，在工程允許的范圍內(nèi)，表示上述計算正確 根據(jù)給水溫度=℃,，查焓熵軟件，可得給水比焓=。回熱循環(huán)是由回熱加熱器、回熱抽氣管道、水管道、疏水管道等組成的一個加熱系統(tǒng)，而回熱加熱器是該系統(tǒng)的核心。 加熱器的分類及國內(nèi)機組對加熱器的選用 分類加熱器按照內(nèi)部汽、水接觸方式的不同，可分為混合式加熱器與表面式加熱器兩類；按照受熱面的布置方式，可分為立式和臥式兩種。一方面由于凝結(jié)水需要依靠水泵提高壓力后才能進入比凝汽器壓力高的混合式加熱器內(nèi)，在該加熱器內(nèi)凝結(jié)水被加熱至該加熱器壓力下的飽和水溫度，其壓力也與加熱器內(nèi)蒸汽壓力一致，欲使其在更高壓力的混合式加熱器內(nèi)被加熱，還得借助于水泵來重復該過程。如再考慮各級水泵的備用，則該回熱系統(tǒng)的復雜性也就不難理解了。目前我國300、600MW以上機組回熱系統(tǒng)多采用表面式加熱器中的臥式加熱器。 高壓加熱器的結(jié)構(gòu)特點高壓加熱器由殼體、管板、管束、和隔板等主要部件組成，在殼體內(nèi)腔上部設(shè)置蒸汽凝結(jié)段，下部設(shè)置疏水冷卻段，進、出水管頂端設(shè)置給水進口和給水出口。圖41是哈爾濱第三電廠高壓加熱器的結(jié)構(gòu)示意圖。給水由給水進口處進入水室下部，通過U形管束吸熱升溫后從水室上部給水出口處離開加熱器。筒體的右側(cè)是加熱器水室。水室內(nèi)有一分流隔板，將進出水隔開。水室上還有排氣接管、安全閥座和化學清洗接頭。脹管采用全爆脹方法，目地是消除管子與板管之間的間隙，這樣既可以防止泄露、避免間隙內(nèi)腐蝕加劇，又可以在運行中減少振動；而且，管子與管板之間的熱傳導性能也得到改善，管子與管板的溫度較快地得到均勻。過熱蒸汽冷卻段位于給水的下游出口段。過熱蒸汽從套管進入本段，采用套管的目的就將高溫蒸汽與入口接管座根部、殼體及管板隔開。該段中配置了適當形式的個隔板，使蒸汽以給定的流速均勻地通過管子，達到良好的換熱效果。從過熱段流出的蒸汽進入冷凝段。一組隔板使蒸汽沿著加熱器長度方向均勻地分布。此時該組隔板主要起著支承和防振的功能。疏水冷卻段位于給水進口流程側(cè)（在上圖所示臥式加熱器的下方）。其優(yōu)點是結(jié)構(gòu)簡單、緊湊、可靠，需要的靜壓頭小，凝結(jié)疏水不浸沐換熱面、能利用全部換熱面；設(shè)計時還選取較低流速，隔板開口面積相近，雙進口虹吸口，對平均對數(shù)溫度進行修正等，這樣壓力損失減小，避免汽化，保證良好的液態(tài)換熱性能。端板的作用是，當蒸汽進入端板的管孔和管子外表面之間的間隙時，被凝結(jié)而形成水密封，以阻止蒸汽泄漏該段內(nèi)。在此過程中，疏水進一步放熱，溫度降到飽和溫度以下，最后從位于疏水冷卻段頂部的殼體側(cè)面疏水口19流出。在該機組的回熱系統(tǒng)中，6號高壓加熱器采用的是管板U形管表面式回熱加熱器。蒸汽首先進入過熱蒸汽冷卻段，在隔板的引導下曲折流動，把大部分過熱度所含熱量傳遞給主凝結(jié)水，到出口時，蒸汽已接近飽和狀態(tài)，但還是有少量的過熱度。積聚在殼體底部的疏水，經(jīng)端板底部的吸水口進入輸水冷卻段，在一組隔板的引導下向上流動，最后在位于該段頂部殼體側(cè)面的疏水管輸出。 對于無疏水冷卻器的疏水溫度為加熱器筒體內(nèi)蒸汽壓力下的飽和溫度，由于金屬壁面熱阻的存在，管內(nèi)流動的水在吸熱升溫后的出口溫度比疏水溫度要低，它們的差值稱之為端差（即加熱器壓力下飽和水溫度與出口水溫度之差，也稱上端差）。如圖所示，圖 中加熱蒸汽以過熱狀態(tài)1進入加熱器筒體，放熱過程中溫度下降、冷凝至汽側(cè)壓力下對應(yīng)的飽和狀態(tài)2，以疏水溫度離開加熱器，而給水或凝結(jié)水則以溫度為的狀態(tài)點a進入加熱器水側(cè)，吸熱升溫后以溫度為的狀態(tài)點b點離開。顯然端差越小，熱經(jīng)濟性就越好。例如一臺大型機組全部高壓加熱器的端差降低1℃。上圖還可以看出隨著換熱面積A的增加，是減小的，它們有如下的關(guān)系： 式中 A金屬換熱面積，； 水進、出口的溫度差，℃； K傳熱系數(shù)，℃)。各國根據(jù)自己的鋼材、燃料比價的國情，通過技術(shù)經(jīng)濟比較確定相對合理的端差。機組容量大減小的效益好，應(yīng)選較小值。本文主要采用的是平均溫差法。因此，當利用傳熱方程來計算整個傳熱面上的熱流量時，必須使用整個傳熱面上的平均溫差，在工程應(yīng)用中通常使用的是對數(shù)平均溫差。計算出平均對數(shù)溫差后可以建立傳熱方程式及熱平衡方程： ， ，其中，不是獨立變量，因為只要確定了蒸汽和給水的流動布置及進、出口溫度，就可以計算出來。由第三部分計算可知，流進6號高壓加熱器的水溫度為=,流量，加熱蒸汽絕對壓力為= Mpa，疏水出口溫度=（1）選定6號高壓加熱器熱器的部分結(jié)構(gòu)參數(shù) 初步選定管程=2，每管程有=1500根管，總的管子根數(shù)為=3000根管。選定管子外徑d=18mm，管子壁厚為=2mm，內(nèi)徑=14mm。因蒸汽側(cè)一般均大于水側(cè)，故壁溫應(yīng)接近蒸汽溫度。2．計算換熱系數(shù)： = =（5）水側(cè)換熱系數(shù) ，因蒸汽側(cè)位飽和溫度，且水和蒸汽的平均溫度差已確定，故水的平均溫度為：查水蒸汽物性參數(shù)表得：；；；。（7）換熱面積及管長 總管數(shù)=3000根，故 最后取L=，管程=2，每管程有=1500根管，總的管子根數(shù)為=3000根，換熱面積F=.(8) 根據(jù)已知條件和計算得6號高壓加熱器主要技術(shù)參數(shù)(哈爾濱第三電廠600MW汽輪機機組)高壓加熱器編號6號給水流量（t/h） 給水進口溫度（℃）給水出口溫度（℃）加熱蒸汽流量（t/h）加熱蒸汽壓力（Mpa）管道壓損（Mpa）加熱蒸汽溫度（℃）疏水出口流量（t/h） 疏水出口溫度（℃） 上級疏水流量（kg/h）給水出口端差0給水流速（m/s）管子與管板連接方式 焊接后爆脹總換熱面積（） 管子材料 軋制鋼U型管總數(shù)（根） 3000管子外徑/壁厚（mm） 18/2加熱器直徑（m） 加熱器長度（mm） 10360放置方式臥式 (表51) 6好高壓加熱器主要技術(shù)參數(shù)程序 include void main( ) { float k, t, F,Q。k,amp。Q)。 F=Q/(k*t)。 }結(jié)果顯示：k=,t=,Q=F=Press any key to continue結(jié) 論 經(jīng)過以上論述和分析，可以得出以下5點結(jié)論：1．哈爾濱第三電廠600MW機組的焓升分配比較合理，基本上實現(xiàn)了不抽汽或少抽汽，低品位處則盡可能的多抽汽的原則。，在加熱器數(shù)量相同的情況下，抽汽點、抽汽量的調(diào)整都會明顯地影響機組的熱循環(huán)效率。4．在進行高壓加熱器的熱力設(shè)計時，主要困難在于確定傳熱系數(shù)，困難的原因是由于熱交換器傳熱面幾何形狀的復雜，沖刷傳熱面的條件多種多樣，流體溫度沿傳熱面變化很多以及傳熱面的非等溫性等。致 謝本論文是在指導老師劉華堂教授的悉心指導下完成的。而在論文的提綱組織、撰寫、修改、審查和定稿過程中,劉老師雖有繁重的教學任務(wù)但他依然抽出寶貴的時間給我們進行輔