【正文】 ，從中選擇較為合理的方案。圖23 系統(tǒng)工況圖 液壓缸的設(shè)計(jì) 液壓缸壁厚和外徑的計(jì)算1. 合模液壓缸的壁厚由液壓缸的強(qiáng)度條件來(lái)計(jì)算液壓缸的壁厚一般指缸筒結(jié)構(gòu)中最薄處的厚度。一般計(jì)算時(shí)可分為薄壁圓筒和厚壁圓筒。起重機(jī)械和工程機(jī)械的液壓缸，一般用無(wú)縫鋼管材料，大多屬于薄壁圓筒結(jié)構(gòu)，其壁厚按薄壁圓筒公式計(jì)算式中 ——液壓缸壁厚(m)；D——液壓缸內(nèi)徑(m)，合模缸Dh＝；——試驗(yàn)壓力，一般取最大工作壓力的(~)倍；——缸筒材料的許用應(yīng)力。這里選用無(wú)縫鋼管。因此一般不作計(jì)算，按經(jīng)驗(yàn)選取，必要時(shí)按上式進(jìn)行校核。無(wú)縫鋼管：；缸體外徑查表216 取注射座移動(dòng)缸外徑3. 注射液壓缸的壁厚由液壓缸的強(qiáng)度條件來(lái)計(jì)算根據(jù)計(jì)算公式：式中 ——液壓缸壁厚(m)；D——液壓缸內(nèi)徑(m)，注射缸＝；——試驗(yàn)壓力，一般取最大工作壓力的(~)倍；——缸筒材料的許用應(yīng)力。合模液壓缸工作行程選 注射座移動(dòng)缸行程注射缸行程 缸蓋厚度的確定一般液壓缸多為平底缸蓋，其有效厚度t按強(qiáng)度要求可用下面兩式進(jìn)行近似計(jì)算。液壓缸：無(wú)孔時(shí) ，取 t=20mm有孔時(shí)，取 t’=50mm夾緊與定位液壓缸：無(wú)孔時(shí)，取t=17mm有孔時(shí)：，取t’=35mm 最小導(dǎo)向長(zhǎng)度的確定當(dāng)活塞桿全部外伸時(shí)，從活塞支承面中點(diǎn)到缸蓋滑動(dòng)支承面中點(diǎn)的距離H稱為最小導(dǎo)向長(zhǎng)度（如下圖24所示）。圖24 液壓缸的導(dǎo)向長(zhǎng)度對(duì)一般的液壓缸，最小導(dǎo)向長(zhǎng)度H應(yīng)滿足以下要求：式中 L——液壓缸的最大行程；D——液壓缸的內(nèi)徑。為保證最小導(dǎo)向長(zhǎng)度H，若過(guò)分增大和B都是不適宜的，必要時(shí)可在缸蓋與活塞之間增加一隔套K來(lái)增加H的值。缸體外形長(zhǎng)度還要考慮到兩端端蓋的厚度。1. 合模液壓缸：缸體內(nèi)部長(zhǎng)度2. 注射座移動(dòng)液壓缸：缸體內(nèi)部長(zhǎng)度3. 注射液壓缸：缸體內(nèi)部長(zhǎng)度 液壓缸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)液壓缸主要尺寸確定以后，就進(jìn)行各部分的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。由于工作條件不同，結(jié)構(gòu)形式也各不相同。1. 缸體與缸蓋的連接形式缸體與缸蓋的連接形式與工作壓力、缸體材料以及工作條件有關(guān)。如下圖25所示：圖26 活塞桿與活塞螺紋連接方式特點(diǎn)：結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，在振動(dòng)的工作條件下容易松動(dòng)，必須用鎖緊裝置。3. 活塞桿導(dǎo)向部分的結(jié)構(gòu)活塞桿導(dǎo)向部分的結(jié)構(gòu)，包括活塞桿與端蓋、導(dǎo)向套的結(jié)構(gòu)，以及密封、防塵和鎖緊裝置等。后者導(dǎo)向套磨損后便于更換，所以應(yīng)用較普遍。機(jī)床和工程機(jī)械中一般采用裝在內(nèi)側(cè)的結(jié)構(gòu)，有利于導(dǎo)向套的潤(rùn)滑；而油壓機(jī)常采用裝在外側(cè)的結(jié)構(gòu)，在高壓下工作時(shí)，使密封圈有足夠的油壓將唇邊張開，以提高密封性能。蓋與桿的密封常采用Y形、V形密封裝置。② 防塵方式常用J形或三角形防塵裝置。在本次設(shè)計(jì)中采用O形密封圈。 塊式集成的特點(diǎn)可簡(jiǎn)化設(shè)計(jì)；設(shè)計(jì)靈活、更改方便；易于加工、專業(yè)化程度高；結(jié)構(gòu)緊湊、裝配維護(hù)方便；系統(tǒng)運(yùn)行效率較高塊式集成的主要缺點(diǎn)是集成塊的孔系設(shè)計(jì)和加工容易出錯(cuò)，需要一定的設(shè)計(jì)和制造經(jīng)驗(yàn) 塊式集成液壓控制裝置的設(shè)計(jì)集成塊單元回路實(shí)質(zhì)上是液壓系統(tǒng)原理圖的一個(gè)等效轉(zhuǎn)換。集成塊上液壓閥的安排應(yīng)緊湊，塊樹應(yīng)盡量曬，以減少整個(gè)液壓控制裝置的結(jié)構(gòu)尺寸和重量。當(dāng)所需中間塊多于7塊時(shí)，可按系統(tǒng)工作特點(diǎn)和性質(zhì)，分組多摞疊加，否則集成簡(jiǎn)單回路合用一個(gè)集成塊；液壓 泵的出口竄接單向閥時(shí)，可采用管式連接的單向閥（竄接在泵與集成塊組的基塊之間）；采用少量疊加閥、插裝閥及集成塊專用嵌入式插裝閥；集成塊側(cè)面加裝過(guò)渡板與閥連接；基塊與頂塊上布置適當(dāng)?shù)脑鹊取６资? 在集成塊上分別設(shè)置壓力油孔P和回油孔O各一個(gè)，用4個(gè)螺栓孔與塊組連接螺栓間的環(huán)形孔來(lái)作為泄漏油通道。缺點(diǎn)是：在基塊上需將4個(gè)螺栓孔相互鉆通，所以須堵塞的工藝孔較多，加工麻煩，為防止油液外漏，集成塊間相互疊加面的粗糙度要求較高。 確定孔道直徑及通油孔間的壁厚1. 確定通油孔道的直徑與閥的油口相通孔道的直徑，應(yīng)與液壓閥的油口直徑相同；與管接頭相連接的孔道，其直徑一般應(yīng)按通過(guò)的流量和允許流速，用式計(jì)算，但孔口須按管接頭螺紋小徑鉆崆并攻絲；工藝孔應(yīng)用螺塞或球漲堵死；對(duì)于公用孔道，壓力油孔和回油孔的直徑可以類比同壓力等級(jí)的系列集成塊中的孔道直徑確定，也可通過(guò)式計(jì)算得到；泄油孔的直徑一般由經(jīng)驗(yàn)確定。單個(gè)螺栓的螺紋小徑d的計(jì)算公式為： 式中；P塊體內(nèi)部最大受壓面上的推力； n螺栓個(gè)數(shù)； 擔(dān)擱螺栓的材料許用應(yīng)力。3. 起吊螺釘?shù)闹睆健?. 油孔間的壁厚及其校核?；蚩组g壁厚較小時(shí)，應(yīng)進(jìn)行強(qiáng)度校核，以防止系統(tǒng)在使用中被擊穿。H通常應(yīng)大于所安裝的液壓閥的高度。中間塊的長(zhǎng)度和寬度尺寸均應(yīng)大于安放元件的尺寸，以便于設(shè)計(jì)集成塊內(nèi)的通油孔道時(shí)調(diào)整元件的位置。調(diào)整尺寸留的較大，孔道布置方便，但將加大塊的外形尺寸和重量，反之，則結(jié)構(gòu)緊湊、體積小、重量輕，但孔道布置困難。 布置集成塊上的液壓元件液壓元件在通道塊上的安裝位置合理與否，直接影響集成塊體內(nèi)孔道結(jié)構(gòu)的復(fù)雜程度、加工工藝性的好壞及壓力損失大小。1. 中間塊中間塊的側(cè)面安裝各種液壓控制元件。注意事項(xiàng)如下：應(yīng)給安裝液壓閥、管接頭、傳感器及其他元件的各面留有足夠的空間；集成塊體上要設(shè)置足夠的測(cè)壓點(diǎn)，以便于調(diào)試和工作中使用；需經(jīng)常調(diào)節(jié)的控制閥如各種壓力閥和流量閥等應(yīng)安放在便于調(diào)節(jié)和觀察的位置，應(yīng)避免相鄰側(cè)面的元件發(fā)生干涉；應(yīng)使與各元件相通的油孔盡量安排在同一水平面，并在公用通油道的直徑范圍內(nèi)，以減少中間連接孔、深孔和斜孔的數(shù)量。應(yīng)在公用油道孔出口處按選用的O形密封圈的規(guī)格加工出深孔，O型圈溝槽尺寸應(yīng)滿足相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定；2. 基塊（底版）基塊的作用是將集成塊組件固定在油箱頂蓋或?qū)Ｓ玫鬃?，并將公用通油孔道通過(guò)管接頭與液壓 泵和油箱相連接，有時(shí)需在基塊側(cè)面上安裝壓力表開關(guān)。當(dāng)液壓泵出油口經(jīng)單向閥進(jìn)入主油路板時(shí)，可采用管式單向閥，并將其裝在基塊外。 集成塊油路的壓力損失集成塊組的壓力損失，是指貫通全部集成塊的進(jìn)油、回油孔道的壓力損失。通常。通常，對(duì)于固定機(jī)械，低壓系統(tǒng)的集成塊，宜選用HT250或球墨鑄鐵；高壓系統(tǒng)的集成塊宜選用20鋼和35鋼鍛件。集成塊的毛坯不得有砂眼、氣孔、縮孔和夾層等缺陷，必要時(shí)需對(duì)其進(jìn)行探傷檢查。集成塊各部位的粗糙度要求不同：。形位公差要求為：， mm。 第4章 注塑機(jī)動(dòng)力裝置設(shè)計(jì)液壓動(dòng)力源（即液壓泵站）是多種元、附件組合而成的整體。液壓動(dòng)力源裝置是整個(gè)液壓系統(tǒng)或液壓站的一個(gè)重要部件。表41 液壓動(dòng)力源裝置的組成組成部分包含元器件作用組成部分包含元器件作用液壓泵組液壓泵將原動(dòng)機(jī)的機(jī)械能轉(zhuǎn)換為液壓能控溫組件油溫計(jì)顯示、觀測(cè)油液溫度原動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)液壓泵溫度傳感器檢測(cè)并控制油溫聯(lián)軸器連接原動(dòng)機(jī)和液壓泵加熱器油液加熱傳動(dòng)底座安裝和固定液壓泵及原動(dòng)機(jī)冷卻器油液冷卻油箱組件油箱儲(chǔ)存油散發(fā)熱量過(guò)濾器組件各類過(guò)濾器分離油液中的固體顆粒液位計(jì)觀測(cè)液壓高度通氣過(guò)濾器過(guò)濾空氣蓄能器組件蓄能器吸收液壓脈動(dòng)放油塞清洗油箱支撐臺(tái)架安裝蓄能器 液壓油箱的設(shè)計(jì) 確定油箱的有效容積液壓油箱在不同的工作條件下，影響散熱的條件很多，通常按壓力范圍來(lái)考慮。為提高冷卻效率，在安裝位置不受限制時(shí)，可將液壓油箱的容量予以增大。1. 隔板（1）作用 富態(tài)同流動(dòng)循環(huán)時(shí)間，除去沉淀的雜質(zhì)，分離、清除水和空氣，調(diào)整溫度，吸收液壓油壓力的波動(dòng)及防止液壓的波動(dòng)。圖42 過(guò)濾網(wǎng)的配置（3）過(guò)濾網(wǎng)的配置 過(guò)濾網(wǎng)可以設(shè)計(jì)成將液壓油箱內(nèi)部一分為二，使吸油管與回油管隔開，這樣液壓油可以經(jīng)過(guò)一次過(guò)濾。2. 吸油管與回油管（1）回油管出口 回油管出口形式，有直口、斜口、彎管直口、帶擴(kuò)散的出口等幾種形式，斜口應(yīng)用得我，一般為450斜口?；赜凸鼙仨毿D(zhuǎn)在液壓以下。（2）回油集管 單獨(dú)設(shè)置回油管當(dāng)然是理想的，但不得已時(shí)則應(yīng)使用回油集管。（3）泄漏油管的配置 管子直徑和長(zhǎng)度要適當(dāng)，管口應(yīng)在液壓之上，以避免產(chǎn)生背壓。圖43 吸油管的安裝之一圖44 吸油管的安裝之二（4）吸油管 （見(jiàn)圖43，圖44）吸油管前一般應(yīng)設(shè)置濾油器，其精度為100~200目的網(wǎng)式或線隙式濾油器。濾油器與箱底的距離異地小于20mm。（5）吸油管與回油管的方向 了為便油液流動(dòng)具有方向性，要綜合考慮隔板、吸油管回油管配置，盡量把吸油管和回油管用隔板隔開。3. 防止雜技侵入為了防止液壓油被污染，液壓油箱應(yīng)做成完全密封型的。同時(shí)應(yīng)盡量避免將液壓泵及馬達(dá)直接裝在液壓油箱頂蓋上。（3）為保證液壓油箱通大氣并凈化抽吸空氣，需配備空氣濾清器。4. 頂蓋及清洗孔（1）頂蓋 在液壓油箱頂蓋上裝設(shè)泵、馬達(dá)、閥組、濾清器時(shí)，必須十分牢固。同時(shí)，不允許由閥和泄漏在箱蓋上的液壓油流回液壓油箱內(nèi)。（2）清洗孔 液壓油箱上的清洗孔，應(yīng)最大限度地易于清掃液壓油箱內(nèi)的各個(gè)角落和取出箱內(nèi)的元件。5. 液面指示為觀察液壓箱內(nèi)的情況，應(yīng)在箱的側(cè)面安裝液面指示計(jì)，指示最高、最低油位。6. 液壓油箱的起吊對(duì)液壓裝置而言，從工廠裝配開始，到最終送到用戶，要經(jīng)過(guò)反復(fù)裝卸，所以在液壓裝置整體上或閥塊上應(yīng)裝設(shè)吊鉤、吊環(huán)螺釘或吊耳環(huán)。8. 液壓油箱的加熱與冷卻為提高液壓系統(tǒng)工作的穩(wěn)定性，應(yīng)使系統(tǒng)在適宜的溫度下工作。（1）加熱 寒冷地區(qū)因溫度低，液壓泵起動(dòng)困難，需產(chǎn)生加熱。（2）冷卻 液壓系統(tǒng)工作時(shí)，困各種損失，有時(shí)使液壓油液產(chǎn)生大量的熱量，直接影響系統(tǒng)的正常工作，這些熱量單憑一般的液壓油箱散發(fā)是不夠的，因此，需設(shè)置冷卻設(shè)備。45結(jié)　論從注射機(jī)問(wèn)世起，鎖模力在1000－5000kn，注射量在50－2000g的中小型注射機(jī)占絕大多數(shù)。美國(guó)最為明顯。日本名機(jī)公司已經(jīng)成功地制造了當(dāng)今全球最大的注塑機(jī)，其鎖模力達(dá)到120000kn，注射量達(dá)到92000g。這在一定程度上代表了注塑機(jī)控制技術(shù)的未來(lái)走向。如采用計(jì)算機(jī)數(shù)字化控制和程序化控制，使注塑機(jī)具有自動(dòng)控制、自動(dòng)診斷、自動(dòng)調(diào)節(jié)、自動(dòng)補(bǔ)償功能；控制系統(tǒng)實(shí)行模塊化、集成化；采用成組技術(shù)，實(shí)施多臺(tái)注塑機(jī)的群控在此我要感謝任海軍老師在畢業(yè)設(shè)計(jì)期間給予的全面、悉心的指導(dǎo)。再次對(duì)任老師表示誠(chéng)摯的謝意。 Manufacturing Research Conference [11] ZHAO Zhenmei WEI Xiuying XIONG Yuhua MAO Changhui, Preparation of TiMo injection molding[J/OL], RARE METALS 2009 28[12] Haiqing Yin Xuanhui Qu Chengchang Jia, Fabrication of micro gear wheels by micropowder injection molding[J/OL], JOURNAL OF UNIVERSITY OF SCIENCE AND TECHNOLOGY BEIJING 2008 15 TH13 [13] Wei Zhe Feng Yixiong Tan Jianrong Wang Jinlong , Model evolvement and reuse technology of injection molding machine based on performance knowledge[J/OL],HIGH TECHNOLOGY LETTERS 2008 14[14] HU Guanghong JIANG Chaodong CUI Zhenshan, Relationship between Microcellular Foaming Injection Molding Process Parameters and Cell Size[J/OL], JOURNAL OF DONGHUA56外文資料翻譯The Fresh Generation Injection Mould TechniqueSummary The indexing vase embryo mould plastics technique is designed the development at twin teeterboard machinerys of Husky39。s pressure time the standard not necessaries , and that traditional system goes up such as being living is stiff in that way .Hence , the machinery cycle that the overwhelming majority cooling may be living soon afterwards perioc through shuts the standard revolves up to bee cool on the rush pith at the standard .Afterwards the cycle needs an extraordinary brief cooling perioc in order to permit the pattern to elucidate the pressure , injects and defends and to be getting near also is such in this way .Afterwards the plastic material are living B