【正文】 度達到與管壁厚度相同時，霜層的熱阻要比鋼管的熱阻大很多。尤其是冷風機的肋片管，當結有霜層時，不但熱阻增大，而且空氣的流動阻力也增加，嚴重時會導致無風送出。 1．熱氨融霜。當油分離器設在室外，離機房較遠時，可在機房內另設專供融霜用的油分離器，保證在冬季融霜所需的熱氨溫度。其缺點是融霜時間較長，影響庫溫。2．水融霜。融霜水和霜層融化水從排水管排走。其缺點是融霜水處理不好，對冷庫建筑危害很大。3．熱氨和水結合融霜。這種融霜方式速度快、效果好，還能沖走蒸發(fā)器內的積油，但操作和自控程序較復雜。 4．電加熱融霜。這種融霜方式結構簡單，但電耗增加，庫溫易波動。綜合以上各種融霜方式的優(yōu)缺點考慮，凍結物冷藏間及凍結間的冷卻排管和冷風機均采用熱氨融霜的方法。經多方面分析，決定選用螺桿式制冷機和水冷立式冷凝器。活塞式壓縮機有以下優(yōu)點：，效率高；；；，可用一般金屬材料，加工容易，造價低；，潤滑容易，不需要排氣裝置；，高速多缸，性能可得到改善。，因而在壓縮比較大的情況下，還有較高的輸氣效率。，有較明顯的冷卻及密封作用，潤滑效果好，排氣溫度低。另外，在雙級壓縮制冷系統(tǒng)中，氨系統(tǒng)采用中間完全冷卻循環(huán)，而氟利昂系統(tǒng)則采用中間不完全冷卻循環(huán)。為了使低壓級壓縮機的排氣溫度下降，滿足高壓級壓縮機的吸入氣體的條件，在雙級壓縮循環(huán)制冷系統(tǒng)中必須采用中間冷卻器。在各蒸發(fā)回路中，宜采用雙級壓縮，在雙級壓縮循環(huán)中采用的壓縮機，可以是單機雙級壓縮機，或者選擇兩臺（或多臺）壓縮機組合成雙級壓縮。缺點是不能根據工作條件變化靈活調整，而且壓縮機的高壓級與低壓級氣缸的容積比只有1/2或1/3兩種，在設計條件下系統(tǒng)的制冷系數不是最大。一般壓縮機應盡量選擇相同缸徑的，便于維修與更換。由于中間冷卻的作用,使進入高壓級的制冷劑流量大于低壓級制冷劑流量。水冷式冷凝器是用水冷卻高壓氣態(tài)制冷劑，使之冷疑。所以，采用水冷式冷疑器可以得到比較低的冷凝溫度，這對制冷系統(tǒng)的制冷能力和運行經濟性均較為有利。本冷庫也采用水冷式冷凝器。這同樣是冷庫制冷系統(tǒng)設計的一個關鍵環(huán)節(jié)，它直接對整個工程投資費用，運行費用以及冷庫的正常生產有著重大影響。如僅有兩臺機器時，應選用同一系列；⑤選用壓縮機時，應根據實際使用工況，對壓縮機所需功率進行計算，由制造廠選配適宜的電機。2) 基本參數，蒸發(fā)溫度與庫溫溫差取10℃。，冷凝溫度為＝36℃。過熱度有時有害，有時有利。以氨為制冷劑的制冷循環(huán)：⑴以氨為制冷劑的制冷系統(tǒng)，一般不采用熱力膨脹閥。⑵回氣管路中的過熱，對氨泵供液系統(tǒng)，從蒸發(fā)器到循環(huán)貯液桶的回程管中一般不會產生過熱；從循環(huán)貯液桶到壓縮機的吸氣管道上可能會有過熱，但過熱度一般很小，可以不考慮。⑶氨制冷系統(tǒng)允許有一點過熱度以防液擊，但不宜過大，否則會影響循環(huán)的經濟性。根據《實用制冷工程設計手冊》中表35可知：對于33℃回路，氨壓縮機允許吸氣為21℃，對于30℃回路，氨壓縮機允許吸氣為19℃。實際使用時要考慮具體條件，進行技術經濟分析來確定是否采用液體過冷。進行循環(huán)計算時進入節(jié)流閥前氨液溫度采用冷凝溫度；雙級壓縮系統(tǒng)是采用中間冷卻器來過冷節(jié)流前的氨液。 制冷壓縮機的選型，選用配組雙級機。圖41：一級節(jié)流中間完全冷卻雙級壓縮式制冷循環(huán)（a）原理圖；（b）壓焓圖二．確定雙級壓縮最佳中間壓力雙級壓縮循環(huán)的中間壓力指的是中間冷卻器殼體內制冷劑的壓力，對應的飽和溫度稱為中間溫度。因此，合理地確定中間壓力是雙級壓縮制冷循環(huán)的一個重要問題。這時，高、低壓級壓縮機的理論排氣量之和最小，功率消耗最少，循環(huán)的制冷系數最大；另一種情況是按已經確定的高、低壓級壓縮機理論排氣量之比來確定中間壓力，這樣的中間壓力不一定是最佳中間壓力。從制冷循環(huán)的計算出發(fā)來選擇壓縮機的最佳中間壓力有三種確定方法：a. 按公式 MPa， （41）其中：Pk為冷凝壓力(絕對) MPa；P0為蒸發(fā)壓力(絕對) MPa；，即為近似中間溫度；、下按一定間隔（3℃左右）取若干中間溫度值；，按循環(huán)的熱力計算步驟算出高低壓級壓縮機的理論輸氣量比ξ和理論制冷系數ε；e．作ε=f（t）曲線和ξ=f(t)； ，即為所求中間溫度與此相應的飽和壓力即為最佳中間壓力，與tmopt相應的ξ值即為最佳高、低壓級壓縮機理論輸氣量之比。將以上參數代入公式（41）， MPa，查壓焓圖可以得出相應的33℃蒸發(fā)回路中間溫度為2℃。此結果與第二種方法求得結果相同。三．選型計算1．由33℃蒸發(fā)回路最佳中間溫度在177。2．由所定的過熱度過冷度從壓焓圖查出各狀態(tài)點參數，參照圖41，各點參數如表41所示；表41：各狀態(tài)點參數tzj75213h1(kj/kg)v1(m3/kg)h2(kj/kg)h3(kj/kg)v3(m3/kg)h4(kj/kg)h5(kj/kg)h6(kj/kg)3． 確定各個對應的蒸發(fā)溫度和冷凝溫度下的壓縮機輸氣系數，即各假定中間溫度下的高、低壓級壓縮機輸氣系數，根據《冷庫制冷設計手冊》公式（411）中對輸氣系數的解釋：螺桿式壓縮機的輸氣系數可以從制造廠提供的圖表中查得，～，對輸氣量小、縮比大的螺桿式壓縮機取較小值，反之取較大值。容積比＝3，由圖42可查得中間溫度為2℃。實際制冷量：帶入參數得Qc＝，基本滿足負荷要求。8．校核電動機軸功率。 冷凝器選型計算 冷凝器的作用 冷凝器是將熱流體的部分熱量傳遞給冷流體的設備，又稱熱交換器。它的主要功能是保證工藝過程對介質所要求的特定溫度，同時也是提高能源利用率的主要設備之一。根據冷卻介質種類的不同，冷凝器可分四大類：水冷式冷凝器、風冷式冷凝器和水空氣冷卻式冷凝器以及蒸發(fā)式冷凝器。冷卻水可以是一次性使用，也可以循環(huán)使用。 空氣冷卻式冷凝器：又叫風冷式冷凝器，在這類冷凝器中，制冷劑放出的熱量被空氣帶走。這類冷凝器系用于氟利昂制冷裝置在供水不便或困難的場所。所以這類冷凝器的耗水量很少，對于空氣干燥、水質、水溫低而水量不充裕的地區(qū)乃是冷凝器的優(yōu)選型式。 蒸發(fā)式冷凝器：在這類冷凝器中系依靠另一個制冷系統(tǒng)中制冷劑的蒸發(fā)所產生的冷效應去冷卻傳熱間壁另一側的制冷劑蒸汽，促使后者凝結液化。由經濟技術分析可知本冷庫選擇水冷立式冷凝器： 選型計算根據《冷庫設計規(guī)范》：冷凝器的傳熱面積為： (412)式中：——冷凝器的傳熱面積（）； ——冷凝器的熱負荷（W），由下面公式求得； ——冷凝器的傳熱系數，[]； ——冷凝器內的對數平均溫差（℃）； ——冷凝器的熱流密度，可以由《制冷技術及其應用》中表1319查得，立式冷凝器，取5000。由上述公式可以求得冷凝器的熱負荷為從而可以求得冷凝器的傳熱面積為選用型號為LN450B的水冷立式冷凝器，其換熱面積為450，滿足要求。低溫低壓的液態(tài)制冷劑在蒸發(fā)器傳熱壁的一側汽化吸熱，從而使傳熱壁另一側的介質被冷卻。：冷庫蒸發(fā)器就是這種類型。為了提高傳熱性能，往往是采取增大傳熱溫差、傳熱管加肋片或增大空氣流速等措施來達到目的。 選型計算1) 冷卻設備的傳熱面積F計算公式為： (414)式中： K——冷卻設備的傳熱系數，；——冷卻設備計算溫差，℃；——冷卻設備負荷，W；其中，冷風機的K值可以查表得出，根據《制冷技術及其應用》中表1325，用內插法可以得出：。4) 冷藏間冷卻設備選型凍結物冷藏間選用光滑U形直式頂排管：排管直徑D3液體集管D5氣體集管D7角鋼L505。2．，總根數為40根的U形直式頂排管，其總冷卻面積為183平方米。為了達到上述目的，需要向中間冷卻器供液，使之在中間壓力下蒸發(fā)，吸收低壓級壓縮機排出的過熱蒸氣與高壓飽和液體所需要移去的熱量。（2）冷卻面積應滿足氨液過冷的要求。 選型計算中間冷卻器的選型計算包括桶體直徑和盤管冷卻面積的計算兩部分，計算公式如下：根據《冷庫設計規(guī)范》桶體直徑為： (416)式中：——中間冷卻器直徑（m）； ——氨壓縮機高壓級的輸氣系數，應氨產品規(guī)定取值，由表42可知，； ——氨壓縮機高壓級的理論輸氣量（）；由表43可知，取2160； ——中間冷卻器內的氣體速度。 氨泵選型計算 氨泵的作用氨泵供液制冷系統(tǒng)中，氨泵作用于將低壓循環(huán)桶的低壓低溫氨液送往蒸發(fā)器。用前應先檢查各閥門是否調整正確，低循桶內應有足夠的氨液以供循環(huán)，每臺氨泵必須獨立裝有電流表，氨泵工作時，電流穩(wěn)定，泵身發(fā)出沉重聲音。 選型計算氨泵的流量可以根據《冷庫設計規(guī)范》 (419)式中： ——氨泵體積流量（）； ——循環(huán)倍率。 低壓循環(huán)桶選型計算 低壓循環(huán)貯液桶的作用低壓循環(huán)桶在氨泵供液系統(tǒng)中，作用于貯存和穩(wěn)定地供給氨泵循環(huán)所需的低壓氨液，對蒸發(fā)器的回汽進行汽液分離，又可兼做排液桶使用。在系統(tǒng)停機前應先減少或關閉供液閥，以降低低循桶液面，蒸發(fā)器沖霜時應提前關閉進液閥，沖霜時注意控制低循桶液面，不宜過高，沖霜用的進汽閥不宜常開或開得過大，應先大后小，開開關關間歇進行，否則會使庫溫浮動較大。公式如下：1) 低壓循環(huán)桶桶徑根據《冷庫設計規(guī)范》，低壓循環(huán)貯液桶的直徑應按下式計算： (421)式中：——低壓循環(huán)貯液桶的直徑（）； ——氨壓縮機的輸氣系數（雙級壓縮時取低壓級的輸氣系數），應按產品規(guī)定取值，； ——氨壓縮機的理論輸氣量（雙級壓縮時取低壓級的理論輸氣量）（），本系統(tǒng)低壓級理論輸氣量為21603=6480；——低壓循環(huán)貯液桶內的氣體流速，本系統(tǒng)選用臥式低壓循環(huán)貯液桶，；——低壓循環(huán)貯液桶截面積系數，立式低壓循環(huán)貯液桶采用1，；——低壓循環(huán)貯液桶氣體進氣口的個數，立式低壓循環(huán)貯液桶為1，臥式低壓循環(huán)貯液桶為1或2（按實際情況確定），本系統(tǒng)選2；結果如表46所示：表46：低壓循環(huán)貯液桶桶徑計算結果理論輸氣量（）輸氣系數氣體流速(m/s)桶徑 (m)648022．低壓循環(huán)桶采用下進上出式供液，根據《冷庫設計規(guī)范》）可知，其容積計算公式為： (422)式中：——各冷間中冷卻設備注氨量最多一間蒸發(fā)器總凈容積，（），按下面公式計算； ——一臺氨泵的體積流量（），為25； ——回氣管內凈容積，——氨泵由啟動到液體制冷劑自蒸發(fā)器返回低壓循環(huán)桶的實時間，～，在此?。?； (423)式中：——注氨量最多一間庫房蒸發(fā)器的注氨量，；——該蒸發(fā)溫度下液體制冷劑的比容，/kg。 油分離器選型計算 油分離器的作用油分離器作用于將排氣中制冷劑中的潤滑油大部分分離出來，以減少進入系統(tǒng)而影響其制冷效果，油氨分離器工作時進出汽閥門應全部打開，洗滌式油分離器的供液閥不宜開啟過大，使用時要經常放油，在判斷油氨分離器是否積油可以用手摸油分離器的下部，存油較多時，其下部溫度相對較低。油分離器的選型計算，是確定油分離器直徑，以保證器內氣體制冷劑的流速符合要求，達到分油效果，其計算公式可以根據《冷庫設計規(guī)范》： (424)式中： ——油分離器的直徑（m）；——氨壓縮機的輸氣系數（雙級壓縮時取高壓級的輸氣系數），應按產品規(guī)定取值，；——氨壓縮機的理論輸氣量（雙級壓縮時取低高壓級的理論輸氣量）（），本系統(tǒng)高壓級理論輸氣量為2160；——油分離器內的氣體流速，～。 貯液器選型計算 高壓貯液器的作用高壓貯液器在制冷系統(tǒng)中用于貯存冷凝器里冷凝后導出的制冷劑液體，它作用于調節(jié)冷凝器與蒸發(fā)器之間制冷劑液體供需關系；防止過多的液體制冷劑貯存在冷凝器里，否則會減少冷凝器傳熱面積，導致冷凝壓力上升；在貯液器里保持一定液封，防止高壓系統(tǒng)的制冷劑氣體及混合氣體等不凝性氣體竄到低壓系統(tǒng)中去。經常觀察桶內液面情況，以判斷系統(tǒng)供液情況。 選型計算高壓貯液器的選擇主要是確定其容積、其容積應能使得在制冷系統(tǒng)運行時在其中的最大貯液量不超過容積的70%，最少貯液量不少于容積的10%。 空氣分離器選型 空氣分離器的作用在制冷系統(tǒng)中，尤其是低溫系統(tǒng)在低于大氣壓下運行時，不可避免地都會混入空氣或不凝性氣體，空氣分離器用來分離并排放系統(tǒng)中的空氣和不凝性氣體。氨系統(tǒng)所用的空氣分離器有下列三種：（手動型）；（手動型）；?？諝夥蛛x器也根據總裝機容量進行選配。由于該系統(tǒng)總裝機容量大于1163KW， －50型空氣分離器一臺。因為氨液與潤滑油不相溶，且潤滑油比氨液重，故易積存在容器中的底部。集油器放油前應先檢查并關閉不放油設備的放油閥，再開啟需放油設備的放油閥。放油時應關閉降壓閥。 集油器的選型集油器的選擇主要根據系統(tǒng)制冷量的大小來選擇。本冷庫的制冷量大于1160KW，所以選用JY300型集