【正文】 cm 方木；縱向方木上設(shè)10 10cm 的橫向方木，其中在墩頂端橫梁和跨中橫隔梁下間距不大于 （凈間距 ）、在跨中其它部位間距不大于 （凈間距 ）。支架縱橫均按圖示設(shè)置剪刀撐，其中橫橋向斜撐每 設(shè)一道，縱橋向斜撐沿橫橋向共設(shè) 4～ 5 道。 （ 2）現(xiàn)澆箱梁支架驗(yàn)算 該現(xiàn)澆連續(xù)梁為單箱雙室，對(duì)荷載進(jìn)行計(jì)算及對(duì)其支架體系進(jìn)行檢算。 ⑵ q2—— 箱梁內(nèi)模、底模、內(nèi)模支撐及外模支撐荷載，按均布荷載計(jì)算，經(jīng)計(jì)算取 q2＝ （偏于安全）。 ⑷ q4—— 振搗混凝土產(chǎn)生的荷載，對(duì)底板取 ，對(duì)側(cè)板取 。 ⑹ q6—— 傾倒混凝土產(chǎn)生的水平荷載 ，取 。 ② IIII 截面處 q1計(jì)算： 建設(shè)有限公司 大道橋梁工程 施工 組織設(shè)計(jì)方案 26 根據(jù)橫斷面圖，則： q1 ＝ BW = BAc?γ ＝ kPa＝ ? 取 的安全系數(shù)，則 q1＝ ＝ 注： B—— 箱梁底寬，取 6m，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內(nèi)計(jì)算偏于安全。 建設(shè)有限公司 大道橋梁工程 施工 組織設(shè)計(jì)方案 27 （ 2）、新澆混凝土對(duì)側(cè)模的壓力 —— q5 計(jì)算 因現(xiàn)澆箱梁采取水平分層以每層 30cm 高度澆筑，在豎向上以 V=，砼入模溫度 T=28℃控制，因此新澆混凝土對(duì)側(cè)模的最大壓力 q5= K 為外加劑修正稀數(shù)，取摻緩凝外加劑 K= 當(dāng) V/T=＞ h=+q5= KPahrKP m ??????? ㈡、結(jié)構(gòu)檢算 扣件式鋼管支架立桿強(qiáng)度及穩(wěn)定性驗(yàn)算 碗扣式鋼管腳手架與支撐和扣件式鋼管腳手架與支架一樣，同屬于桿式結(jié)構(gòu)，以立桿承受豎向荷載作用為主，但碗扣式由于立桿和橫桿間為軸心相接，且橫桿的“├”型插頭被立桿的上、 下碗扣緊固，對(duì)立桿受壓后的側(cè)向變形具有較強(qiáng)的約束能力，因而碗扣式鋼管架穩(wěn)定承載能力顯著高于扣件架（一般都高出 20%以上，甚至超過 35%）。 （ 1） II 截面處 跨中 6m～ 14m 范圍內(nèi)，鋼管扣件式支架體系采用 60 90 120cm 的布置結(jié)構(gòu)，如圖。 立桿實(shí)際承受的荷載為： N=（ NG1K+NG2K） + NQK（組合風(fēng)荷載時(shí)） NG1K— 支架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力； NG2K— 構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力 Σ NQK— 施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值； 于是，有： NG1K= q1= = NG2K= q2= = Σ NQK= (q3+q4+q7)= (++)= 則： N=（ NG1K+NG2K） + NQK=（ +） + =＜［ N］＝ 30KN ，強(qiáng)度滿足要求。 A— φ 48mm ㎜鋼管的截面積 A＝ 489mm2。 i— 截面的回轉(zhuǎn)半徑，查《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》附錄 B得 i＝ ㎜ 。 L— 水平步距， L＝ 。 MW— 計(jì)算立桿段有風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的彎距； MW= WK La h2/10 WK= us w0 uz— 風(fēng)壓高度變化系數(shù)，參考〈〈建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范〉〉表 得 uz= us— 風(fēng)荷載腳手架體型系數(shù)，查〈〈建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范〉〉表 第 36項(xiàng)得： us= 建設(shè)有限公司 大道橋梁工程 施工 組織設(shè)計(jì)方案 29 w0— 基本風(fēng)壓，查〈〈建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范〉〉附表 w0=故： WK= us w0= =La— 立桿縱距 ； h— 立桿步距 故： MW= WK La h2/10= W— 截面模量查表〈〈建筑施工扣件式腳手架安全技術(shù)規(guī)范〉〉附表 B 得 W= 則， N/Φ A+MW/W＝ *103/（ *489） +*106/（ *103） ＝ ≤ f＝ 205KN/mm2 計(jì)算結(jié)果說(shuō)明支架是安全穩(wěn)定的。 ⑴ 立桿實(shí)際承受的荷載為： N=（ NG1K+NG2K） + NQK（組合風(fēng)荷載時(shí)） NG1K— 支架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力； NG2K— 構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力 Σ NQK— 施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值； 于是，有： NG1K= q1= = NG2K= q2= = Σ NQK= (q3+q4+q7)= (++)= 故： N=（ NG1K+NG2K） + NQK=（ +） + =＜ ［ N］＝ 30KN ，強(qiáng)度滿足要求。 A— φ 48mm ㎜ 鋼管的截面積 A＝ 489mm2。 i— 截面的回轉(zhuǎn)半徑，查《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》附錄 B 得 i＝ ㎜ 。 L— 水平步距， L＝ 。 MW— 計(jì)算立桿段有風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的彎距； MW= WK La h2/10 WK= us w0 uz— 風(fēng)壓高度變 化系數(shù)，參考〈〈建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范〉〉表 得 uz= us— 風(fēng)荷載腳手架體型系數(shù)，查〈〈建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范〉〉表 第 36 項(xiàng)得： us= w0— 基本風(fēng)壓，查〈〈建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范〉〉附表 w0=故： WK= us w0= = 建設(shè)有限公司 大道橋梁工程 施工 組織設(shè)計(jì)方案 31 La— 立桿縱距 ； h— 立桿步距 ， 故： MW= WK La h2/10= W— 截面模量查表〈〈建筑施工扣件式腳手架安全技術(shù)規(guī)范〉〉附表 B 得 W= 則， N/Φ A+MW/W＝ *103/（ *489） +*106/（ *103） ＝ ≤ f＝ 205KN/mm2 計(jì)算結(jié)果說(shuō)明支架是安全穩(wěn)定的。 ⑵ 立桿實(shí)際承受的荷載為： N=（ NG1K+NG2K） + NQK（組合風(fēng)荷載時(shí)） NG1K— 支架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力； NG2K— 構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力 Σ NQK— 施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值； 于是，有： NG1K= q1= = 建設(shè)有限公司 大道橋梁工程 施工 組織設(shè)計(jì)方案 32 NG2K= q2= = Σ NQK= (q3+q4+q7)= (++)= 故： N=（ NG1K+NG2K） + NQK=（ +） + =＜ ［ N］＝ 30KN ，強(qiáng)度滿足要求。 A— φ 48mm ㎜ 鋼管的截面積 A＝ 489mm2。 i— 截面的回轉(zhuǎn)半徑，查《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》附錄 B 得 i＝ ㎜ 。 L— 水平步距， L＝ 。 MW— 計(jì)算立桿段有風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的彎距； MW= WK La h2/10 WK= us w0 uz— 風(fēng)壓高度變化系數(shù)，參考〈〈建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范〉〉表 得 uz= us— 風(fēng)荷載腳手架體型系數(shù)，查〈〈建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范〉〉表 第 36 項(xiàng)得： us= w0— 基本風(fēng)壓，查〈〈建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范〉〉附表 w0=故： WK= us w0= = La— 立桿縱距 ； h— 立桿步距 ， 故： MW= WK La h2/10= W— 截面模量查表〈〈建筑施工扣件式腳手架安全技術(shù)規(guī)范〉〉附表 B 得 W= 則， N/Φ A+MW/W＝ *103/（ *489） +*106/（ *103） ＝ ≤ f＝ 205KN/mm2 建設(shè)有限公司 大道橋梁工程 施工 組織設(shè)計(jì)方案 33 計(jì)算結(jié)果說(shuō)明支架是安全穩(wěn)定的。 箱梁底模下橫橋向方木驗(yàn)算 本施工方案中箱梁底模底面橫橋向采用 10 10cm 方木，方木橫橋向跨度在箱梁跨中截面處按 L＝ 90cm 進(jìn)行受力計(jì)算 ,在墩頂橫梁截面處按 L＝ 60cm 進(jìn)行受力計(jì)算，實(shí)際布置跨距均不超過上述兩值。 ⑴ IIII 截面處 按截面處 范圍內(nèi)進(jìn)行受力分析，按方木橫橋向跨度 L＝ 60cm 進(jìn)行驗(yàn)算。 m W=(bh2)/6=( )/6= 則： n= M/( W［δ w］ )=( 11000 )=(取整數(shù) n＝ 3根 ) d＝ B/(n1)= 注： 為方木的不均勻折減系數(shù)。 ② 每根方木撓度計(jì)算 方木的慣性矩 I=(bh3)/12=( )/12= 106m4 則方木最大撓度： fmax=(5/384) ［ (qL4)/(EI)］ =(5/384) ［ ( )/( 9 106 10 106 )］ = 104m＜ l/400= 103m (撓度滿足要求 ) ③ 每根方木抗剪計(jì)算 q ( KN/m )底模下橫橋向方木受力簡(jiǎn)圖方木材質(zhì)為杉木，［ δ w ］ =11M Pa［ δτ ］ =1 7 MPa E = 9000 MPa尺寸單位： cmq ( KN/m )建設(shè)有限公司 大道橋梁工程 施工 組織設(shè)計(jì)方案 34 δ τ ＝ (1/2)(qL)/(nA)=(1/2) ( )/(10 )= MPa＜［ δ τ ］ = 符合要求。 ① 方木間距計(jì)算 q＝ (q1+ q2+ q3+ q4) B＝ (+++2) 12=M＝ (1/8) qL2=(1/8) ＝ 經(jīng)計(jì)算，方木間距小于 均可滿足要求，實(shí)際 施工中為滿足底模板受力要求，方木間距 d取 ，則 n＝ 12/＝ 60。 扣件式鋼管支架立桿頂托上順橋向方木驗(yàn)算 本施工方案中 WDJ 多功能碗扣架頂托上順橋向采用 15 15cm 方木，方木在順橋向的跨距在箱梁跨中按 L＝ 90cm（橫向間隔 l＝ 60cm 布置）進(jìn)行驗(yàn)算，在墩頂橫梁部位按 L＝ 60cm（橫向間隔 l＝ 60cm 布置）進(jìn)行驗(yàn)算，橫橋向方木順橋向布置間距在橋墩旁兩側(cè) 范圍內(nèi)均按（中對(duì)中間距）布設(shè)，在箱梁跨中部位均按 布設(shè)，如下圖布置 ，將方木簡(jiǎn)化為如圖的簡(jiǎn)支結(jié)構(gòu)（偏于安全）。 建設(shè)有限公司 大道橋梁工程 施工 組織設(shè)計(jì)方案 35 頂托上橫橋向方木受力簡(jiǎn)圖方木材質(zhì)為杉木，［ δ w ］ =1 1M Pa［ δτ ］ =1 7 MPa E = 9000 MPa尺寸單位： cmp p pp頂托上順橋向方木受力簡(jiǎn)圖方木材質(zhì)為杉木，［ δ w ］ =1 1M Pa［ δτ ］ =1 7 MPa E = 9000 MPa尺寸單位： cmp p pp ⑴ II截面處 ① 方木抗彎計(jì)算 p=lq/n＝ l(q1+ q2+ q3+ q4) B/n＝ (+++2) 12/60= Mmax＝ (a1+a2)p＝ (+) = ② 方木抗剪計(jì)算 Vmax=3p/2=(3 )/2= kN δ τ ＝ (3/2)Vmax /A=(3/2) ( )=＜［ δ τ ］ == MPa 符合要求。 m W=(bh2)/6=( )/6= 104m3 δ = Mmax/ W=( 104)=＜ ［ δ w］＝ （ 符合要求） 注： 為方木的不均勻折減系數(shù)。 ③ 每根方木撓度計(jì)算 方木的慣性矩 I=(bh3)/12=( )/12= 105m4 fmax= ? ? ? ?2255553223 ???????? ?????? ?????? 。 II截面處底模板計(jì)算 q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(+++2) =則： Mmax= mKNlq ????? 22 模板需要的截面模量： W= 53 ][ ???????W M?m2 模板的寬度為 ，根據(jù) W、 b 得 h 為： h= mmmb W 2 2 5 ?????? ? 因此模板采用 1220 2440 22mm 規(guī)格的竹膠板。在支架施工前，首先用挖掘機(jī)將地基整平，后將原地面整平 （斜坡地段做成臺(tái)階），然后采用重型壓路機(jī)碾壓密實(shí)，局部地段采取換填處理，具體為挖出腐質(zhì)土等軟弱土層，換填碎石土，進(jìn)行分層碾壓。 立桿地基承載力驗(yàn)算：dAN ≤