【正文】 效計算長度系數(shù)，參照《規(guī)程》附表D－1,； k 計算長度附加系數(shù)，按《規(guī)程》附表D－；；λ=l0/i=103 /=165；查《規(guī)程》附錄C得 φ= ；KH=1；σ =N/(φAKH)=103 /(1021)=；立桿的受壓強度計算值σ =，滿足要求。根據(jù)《規(guī)程》，支架立桿的軸向力設計值Nut取不組合風荷載時立桿受壓荷載總設計值計算。m；（2）立桿穩(wěn)定性驗算σ = (φAKH)+Mw/W≤fσ =N/(φAKH)+Mw/W=103/(1021)+106 /(103)=；立桿的受壓強度計算值σ =，滿足要求。梁的截尺寸為200 mm550 mm， m。 （一）支撐參數(shù)及構造梁兩側樓板混凝土厚度(mm):110；立桿縱距l(xiāng)a(m):；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):；立桿步距h(m):；板底承重立桿橫向間距或排距l(xiāng)(m):1；梁支撐架搭設高度H(m):；梁兩側立桿間距l(xiāng)b(m):；（二）材料參數(shù)面板類型為膠合面板，梁底支撐采用方木。木方截面為60mm80mm，梁底支撐鋼管采用Ф48，鋼管的截面積為A=102mm2，截面模量W=103mm3，截面慣性矩為I=105 mm4。荷載首先作用在梁底模板上，按照底?！啄Ｐ±恪戒摴堋奂?可調(diào)托座→立桿→基礎的傳力順序，分別進行強度、剛度和穩(wěn)定性驗算。二）梁底模板強度和剛度驗算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。本工程中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 1000104mm3；I = 1000105mm4；荷載計算模板自重標準值：x1＝1＝；新澆混凝土自重標準值：x2＝1＝；梁鋼筋自重標準值：x3＝1＝；施工人員及設備活荷載標準值：x4＝1＝；振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值：x5＝1＝。m；支座反力為R1=R2== kN；最大支座反力R=＝ kN；σ =105/104=；面板計算應力 σ = N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 fm =15N/mm2，滿足要求！抗剪強度驗算面板承受的剪力為Q= kN,抗剪強度按照下面的公式計算： τ =31000/(2100018)=；面板受剪應力計算值τ ==，滿足要求。最大彎矩取恒荷載和活荷載最不利布置的彎矩之和?？箯潖姸闰炈阕畲髲澗乜紤]為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 最大彎矩 M == kN對支撐鋼管的計算按照集中荷載作用下的簡支梁進行計算。荷載為板模板下的小楞對其產(chǎn)生的支座反力。 計算簡圖(kN) 變形圖(mm) 彎矩圖(kNm；最大撓度計算值 νmax= mm；最大受彎應力σ = M / W = 105/103 = N/mm2；梁底支撐小橫桿的最大應力計算值 σ = N/mm2 小于 梁底支撐小橫桿的抗彎強度設計值 fm = N/mm2,滿足要求!梁底橫向支撐小楞的最大撓度：ν = mm；梁底支撐小橫桿的最大撓度計算值 ν = mm 小于 梁底支撐小橫桿的最大允許撓度 [v] =min(,10) mm，滿足要求！五）梁跨度縱向支撐鋼管計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm ；最大變形 νmax = mm ；最大支座力 Rmax = kN ；最大應力 σ = 106 /(103 )= N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設計值 fm =205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 σ = N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強度設計值 fm=205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度 ν=[v]=min(1100/150,10)mm,滿足要求!六）扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(): R ≤ Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值, kN；　　 R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結果得到 R= kN；R kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 七）不組合風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算立桿荷載根據(jù)《規(guī)程》，支架立桿的軸向力設計值Nut指每根立桿受到荷載單元傳遞來的最不利的荷載值。上部模板所傳豎向荷載包括以下部分：通過支撐梁的頂部扣件的滑移力（或可調(diào)托座傳力）。故支架自重部分荷載可取為F2=＝；通過相鄰的承受板的荷載的扣件傳遞的荷載，此值包括模板自重和鋼筋混凝土自重：F3=(+()/2)(+)= kN；立桿受壓荷載總設計值為：N =++= kN；立桿穩(wěn)定性驗算 φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)； A 立桿的截面面積，按《規(guī)程》附錄B采用；立桿凈截面面積 (cm2)： A = ； KH高度調(diào)整系數(shù)，建筑物層高超過4m時，按《規(guī)程》 ；計算長度l0按下式計算的結果取大值： l0 = h+2a=+2=； l0 = kμh==；式中：h支架立桿的步距，； a 模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，； μ 模板支架等效計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)程》附表D－1，μ =； k 計算長度附加系數(shù)，取值為： ；；λ = l0/i = / = 174 ；查《規(guī)程》附錄C得 φ= ；KH=1；σ =N/(φAKH)=103/( )= N/mm2；立桿的受壓強度計算值σ = N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f= N/mm2 ，滿足要求。由前面的計算可知：Nut＝；風荷載標準值按照以下公式計算 經(jīng)計算得到，風荷載標準值wk == 1 = kN/m2；其中 w0 基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB500092001)的規(guī)定采用：w0 = kN/m2；μz 風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB500092001)的規(guī)定采用：μz= 1 ；μs 風荷載體型系數(shù)：；風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW 為Mw = 九、模板支架整體側向力計算根據(jù)《規(guī)程》，風荷載引起的計算單元立桿的附加軸力按線性分布確定，最大軸力N1表達式為： 其中：F作用在計算單元頂部模板上的水平力（N）。H模板支架計算高度。m計算單元附加軸力為壓力的立桿數(shù)為：0根。la 梁底立桿縱距（m），la= m。綜合以上參數(shù)，計算得N1=3((0+1))=。σ = N/mm2 小于 N/mm2 ，模板支架整體側向力滿足要求。二）搭設方案（一）基本搭設參數(shù)，立桿步距h（上下水平桿軸線間的距離），立桿縱距l(xiāng)a取1m，橫距l(xiāng)b取1m。 模板底部的方木，截面寬60mm，高80mm。m時，不得發(fā)生破壞。三、板模板支架的強度、剛度及穩(wěn)定性驗算荷載首先作用在板底模板上，按照底?！啄７侥?鋼管→橫向水平鋼管→扣件/可調(diào)托座→立桿→基礎的傳力順序，分別進行強度、剛度和穩(wěn)定性驗算。（一）板底模板的強度和剛度驗算模板按三跨連續(xù)梁計算，如圖所示: （1）荷載計算，按單位寬度折算為線荷載。以上3項為恒載，5項為活載，則底模的荷載設計值為： g1 =(x1+x2+x3)=(++)=； q1 =(x4+x5)=(1+2) =；對荷載分布進行最不利布置，最大彎矩取跨中彎矩和支座彎矩的較大值。m 支座最大彎矩計算簡圖支座最大彎矩計算公式如下：M2max= = = Mmax=（3）底模抗剪強度計算。（4）底模撓度驗算模板彈性模量E=6000 N/mm2；模板慣性矩 I=1000183/12=105 mm4；根據(jù)JGJ130－2001，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數(shù)，因此，底模的總的變形按照下面的公式計算： ν =；底模面板的撓度計算值ν =[v] =Min(330/150，10)mm ，滿足要求。m；（2）方木抗彎強度驗算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=60802/6=104 mm3； σ =106/(104)=；底模方木的受彎強度計算值σ =，滿足要求。（4）底模方木撓度驗算方木彈性模量 E=9000 N/mm2；方木慣性矩 I=60803/12=106 mm4；根據(jù)JGJ130－2001，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數(shù)，因此，方木的總的變形按照下面的公式計算：ν =(x1+x2+x3)la4/(100EI)+(x4+x5)la4/(100EI)= mm；底模方木的撓度計算值ν = 小于 撓度設計值[v] =Min(1000/150，10)mm ，滿足要求。 （1）荷載計算材料自重：；方木所傳集中荷載：?。ǘ┲蟹侥緝?nèi)力計算的中間支座反力值，即p=+=1+1=；按疊加原理簡化計算，鋼管的內(nèi)力和撓度為上述兩荷載分別作用之和。m) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 中間支座的最大支座力 Rmax = kN ；鋼管的最大應力計算值 σ = 106/103= N/mm2；鋼管的最大撓度 νmax = mm ；支撐鋼管的抗彎強度設計值 fm=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 σ = N/mm2 小于 鋼管抗彎強度設計值 fm=205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度計算值 ν = [v]=min(1000/150,10) mm,滿足要求!（四）扣件抗滑力驗算板底橫向水平鋼管的最大支座反力，即為扣件受到的最大滑移力，扣件連接方式采用雙扣件，扣件抗滑力按下式驗算 N≤Rc N=；雙扣件抗滑移力N= Rc=12kN ,滿足要求。根據(jù)《規(guī)程》，支架立桿的軸向力設計值N應按下式計算： N = ∑NGK + ∑NQK 其中NGK為模板及支架自重，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大。模板所傳荷載就是頂部扣件的滑移力（或可調(diào)托座傳力），此值為F1=。故支架自重部分荷載可取為F2==；立桿受壓荷載總設計值為：Nut=F1+F2=+=；、扣件自重荷載的分項系數(shù)，F(xiàn)1因為已經(jīng)是設計值，不再乘分項系數(shù)。按下式驗算 φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比λ按《規(guī)程》附錄C采用； A 立桿的截面面積，102mm2； KH 高度調(diào)整系數(shù)，建筑物層高超過4m時，按《規(guī)程》；計算長度l0按下式計算的結果取大值：l0=h+2a=+2=；l0=kμh==；式中：h支架立桿的步距，； a 模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，； μ模板支架等效計算長度系數(shù)，參照《規(guī)程》附表D－1,； k 計算長度附加系數(shù)，按《規(guī)程》附表D－；；λ=l0/i=103 /=170；查《規(guī)程》附錄C得 φ= ；KH=1；σ =N/(φAKH)=103 /(1021)=；立桿的受壓強度計算值σ =，滿足要求。根據(jù)《規(guī)程》，支架立桿的軸向力設計值Nut取不組合風荷載時立桿受壓荷載總設計值計算。m；（2）立桿穩(wěn)定性驗算 σ =N/(φAKH)+Mw/W=103/(1021)+106 /(103)=；立桿的受壓強度計算值σ =，滿足要求。所有參加支撐架施工作業(yè)人員必須持證上崗，嚴禁無證操作搭設承重支撐架所用的鋼管、扣件經(jīng)檢測合格后方可使用。承重支撐架在混凝土澆搗時，必須派專人巡視、檢查、監(jiān)管。在支撐架立桿底部墊20020050的木板，距地20cm高，全部設置縱、橫向掃地桿。板底承重水平桿及梁底兩側支撐承重的大橫桿，應盡量減少采用對接接頭，采用搭接接頭，長度不得1m，且用3扣件緊固。1采用鋼管箍將柱與支模架橫桿連接，具體做法見方案詳圖。被交底人簽名：交底部門： 交底人： 日期：2008年 月 日