【正文】 66，初步取為 40 mm。 夾套封頭也采用橢圓形，并與夾套筒體取相同直徑 確定夾套高度 夾套高度估算如下： Hi = （η V Vh ） / V1 = （ 179。瀝青礦渣棉氈 [7]。 87= Kcal/mh℃ 對于外徑﹥ 1m的圓筒設(shè)備 δ =λ179。 求出δ =（ ）179。 2= m2 在 個小時內(nèi)傳遞熱量（熱流體為水時，傳熱系數(shù) K 取 15000W） Q 傳 =t179。 15000179。 20=1563000KJ Q2+Q6= KJ Q 傳 ＞ Q2+Q6 第 16 頁共 29頁 因此夾套的傳熱面積滿足設(shè)計要求。所以采取 P= Mpa 為設(shè)計外壓。 [σ ]t =137Mpa 計算夾套筒體、封頭厚度 采用不帶墊單面的環(huán)向?qū)雍缚p，從表 144 中查得焊縫系數(shù)Ф = 夾套厚度計算如下： δ d ≥ pDi /（ 2[σ] tФ P） +C1 + C2 壁厚附加量 C 由鋼板負偏差（或鋼管負偏差） C1 和 腐濁裕量 C2 兩部分組成。 δ d ≥ （ 179。 1900） /（ 2179。 179。 179。 113179。 179。釜體和底封頭既受內(nèi)壓又受外壓作用，內(nèi)壓設(shè)計壓力為 P=,設(shè)計外壓的取法是考慮操作過程中出現(xiàn)的最大壓差，所以取 P= 為設(shè)計外壓。Di=1800mm。φ為焊縫系數(shù)，由于采用單面焊的對接焊接，在焊接過程中沿焊縫根部全長又緊貼基本金屬的墊板， 100%無損傷探傷，查表 得，φ =[13]； ∴δ d =[(179。1 37179。 則：δ 0=1011=8 mm 由于夾套頂部距容器法蘭實際高為 150 mm 因此內(nèi)筒體承受外壓部分的高度為 H150 mm 關(guān)于擬訂 L/D0 D0/δ 0 D0= Di+2δ n=1800+20=1820 mm L=H150+ h2+1/3 h1 =1790 mm 式中 h2— 橢圓封頭直邊高度 根據(jù) Di=1800 mm 查表的 h2=40 mm h+ h1=475 mm h1=300mm ∴ L/D0 = D0/δ 01790/1820≈ 1 D0/δ 0=1820/10=182 查圖得 A= 再查圖 155 得 B=65 ∴ [P]=B/ D0/δ e= Mpa 因此當名義厚度為 8 mm 時 能滿足要求 。因此筒體壁厚度選取兩者中大值。 第 18 頁共 29頁 確定內(nèi)筒封頭厚度 承受 Mpa 內(nèi)壓 δ d ≥ pDi /（ 2[σ] tФ ） +C1 + C2 [7] = （ 179。 1800） /（ 2179。 － 179。 ） +2 = ㎜ 承受 Mpa 外壓 設(shè)δ n = 10 ㎜， 則δ =δ n － C = 10 － = ㎜，而 A = （ D0/δ 0） =（ 179。 1820/） = Mpa＞ Mpa 滿足穩(wěn)定要求 。因為槳式攪拌器結(jié)構(gòu)簡單，制造方便，用于液固相系的攪拌時，可使物料充分混合，溫度均勻。在此用折葉式。 （ 1） 計算攪拌器直徑 第 19 頁共 29頁 因為反應液的介質(zhì)粘度＜ 200 時 di / DN = — di ——— 攪拌器直徑 DN —— 釜體直徑 這里選取 di / DN = di = 179。 1080= 216 ㎜ 槳數(shù) m = 2。 H 1 + q2 179。 + 179。 ()/(840534)= ㎜ 考慮到釜體和人孔筒節(jié)都有一點的壁厚 故補強圈取 12 ㎜ 接管及其法蘭的選擇 （ 1） 3甲基吡啶進料管：采用Φ 32179。管的一端切成 45176。配用具有平面密封的平焊管法蘭，法蘭標記 HG2059260。 無縫鋼管，平焊管法蘭，法蘭標記HG2059260 （ 3） 出液管Φ 32179。管端焊有一個截止閥 J41W－ 16 相配的管法蘭HG2059260 廢液管與罐體連接處焊一厚度為 10㎜的補強圈。 無縫鋼管。從工藝上了解到反應狀態(tài)無泡沫或沸騰情況，粘度也不大，故選取裝料系數(shù)η = 反 應釜直徑估算如下： Di = （ 4V/π179。 ） /（ 179。封頭取相同的內(nèi)徑，其曲面高度由表 166 查得 166，初步取為 40 mm。 10－ 3 = m3 故操作容積 V= m3 ∵ V=η V 1 反應狀態(tài)穩(wěn)定η取 ∴ V=這樣可使直徑不致太小。 H/Di） 1/3 = [（ 4179。π） ] 1/3 = 圓整至公稱直徑標準系列，取 D = 2020mm。 確定筒體高度 當 Dg = 1800 mm， h2 = 40 mm 時從表 166 中查得橢圓形封頭的容積Vh = m3，從表 165 查得筒體每一米高的容積 V1 = m3/ m 則筒體高估算為： H[13] = （ V － Vh） / V1 =（ － ） / = 取 H 為 m，于是 H/Di =≈ 1 由已知條件，分析工藝要求，選取 0Cr19Ni9 高合金鋼鋼板，在 第 22 頁共 29頁 100150℃下許用應力為 [σ] t = 137 Mpa（設(shè)計基本同酸化釜 一致 ） 其他設(shè)備的選型及計算 離心機①的選型 ： 預處理 M 總 = 選用 TL800 離心機（分離顆粒≧ 200um）處理能力 3小時處理完，滿足生產(chǎn)要求。所用時間約 10min，滿足設(shè)計要求。 離心泵②的選型 由于所輸送的液體具有腐蝕性，故選擇下型耐腐蝕性的離心泵，型號 50F16，其流量 m3/ m3。 離心泵③的選型 由于所輸送的液體具有 腐蝕性，故選擇下型耐腐蝕性的離心泵，型號 50F16，其流量 m3/ m3。 離心泵④的選型 由于所輸送的液體具有腐蝕性，故選擇下型耐腐蝕性的離心泵，型號 50F16，其流量 m3/ m3。 離心機③的選型 預處理 M 總 =， 選用 TL800 離心機（分離顆粒≧ 200um） ， 處理能力 ， 小時處理完，滿足生產(chǎn)要求。 干燥器的選型 預處理 M 總 =600kg， 選用熱風循環(huán)干燥器 RXH27B， 每次干燥量 240kg， 兩次烘干一批物料，滿足設(shè)計要求。 3— 甲基吡啶蒸汽是芳香味氣體，它可以使人慢性中毒，出現(xiàn)頭痛、失眠以及血液系統(tǒng)病變。 廢氣處理的基本方法有：除塵法（將粉塵從氣體中分離出來），冷凝法（利用不同物質(zhì)在同一溫度下有不同的飽和蒸汽壓，將混合氣體冷凝，使其中某種污染物凝結(jié)成液體，從而由混合氣體中分離出來），直接燃燒法（有機化合物的高溫燃燒，使廢氣轉(zhuǎn)化成二氧化碳和水），吸收法（用適度的液體吸收處理氣體混合物，以除去其中的一種組分），為了除去 3— 甲基吡啶蒸汽及排出來的低沸氣體，采用噴淋式吸收塔，選用有機溶劑作為吸收劑，將液體噴成液滴狀與氣體接觸，在液滴表面上進行氣液接觸并傳質(zhì)，可以同時達到除塵、降溫、吸收的作用。 （ 2）廢水系統(tǒng)應根據(jù)水量、水溫、污染物的性質(zhì)和含量，以及廢水和污染物被回收利用或者處理的方法等合理劃分，做到清污分流，采用循環(huán)利用或者重復利用。生產(chǎn)過程中的工業(yè)廢水主要來源于反應后剩下的煙酸、 3— 甲基吡啶、等在生產(chǎn)過程的同時我們通過水浴蒸餾、水洗，加入碎冰塊等方法對廢水進行了處理和回收 [10]。最后污水排放按污水綜合排放標準 [13]GB897896 排出。車間分布圖見 附圖 Ⅲ 。 3% 電器設(shè)備對電源的要求： 1. 對于電動機，使用 380 伏交流電； 2. 正常照明用 220/380 伏交流電，事故照明用 220 伏直流電； 電氣部分控制、信號及繼電保護用 220 伏直流電； 3. 儀表電源 100 伏和 24 伏 。 h178。 三 . 結(jié)論 本設(shè)計采用全間歇式生產(chǎn)工藝，設(shè)備簡單，改變生產(chǎn)品種容易，本工藝經(jīng)過氧化、酸化、精制、結(jié)晶等處理過程制得成品煙酸。由 此 可 看 到 本 工 藝 的 投 資 少 ，收 益 高 ，經(jīng)濟效率好。很有建設(shè)價值。78:2731 [13]Subramoni V,et al .Ion Exchange Technology[J].1986(4):220. 第 27 頁共 29頁