拉式膜片彈簧離合器設計資料-閱讀頁
2025-01-31 16:40本頁面
【正文】 (5)得mm,mm?碟形彈簧的形狀如以錐型墊片,它具有獨特的彈性特征,廣泛應用于機械制造業(yè)中?膜片彈簧是具有特殊結構的碟形彈簧,在碟簧的小端伸出許多由徑向槽隔開的掛狀部分——分離指?膜片彈簧的彈性特性與尺寸如其碟簧部分的碟形彈簧完全相同(當加載點相同時)?因此,碟形彈簧有關設計公式對膜片彈簧也適用?通過支承環(huán)和壓盤加在膜片彈簧上的沿圓周分布的載荷,假象集中在支承點處,用F1表示,加載點間的相對變形(軸向)為λ1,則壓緊力F1與變形λ1之間的關系式為: ()式中: E——彈性模量,對于鋼,μ——泊松比,對于鋼,μ=H——膜片彈簧在自由狀態(tài)時,其碟簧部分的內錐高度h——彈簧鋼板厚度R——彈簧自由狀態(tài)時碟簧部分的大端半徑r——彈簧自由狀態(tài)時碟簧部分的小端半徑R1——壓盤加載點半徑r1——支承環(huán)加載點半徑 膜片彈簧的尺寸簡圖 膜片彈簧彈性特性所用到的系數(shù)RrR1r1Hh118941169663代入()得 膜片彈簧工作點位置式中 φ——碟簧部分子午斷面的轉角(從自由狀態(tài)算起)α——碟簧部分子有狀態(tài)時的圓錐底角e ——碟簧部分子午斷面內中性點的半徑e=(Rr)/In(R/r)amp。 切向應力在子午斷面的分布由上式可知,當膜片彈簧變形位置φ一定時,一定的切向應力αt在XY坐標系里呈線性分布?當時,因為的值很小,我們可以將看成,由上式可寫成?此式表明,對于一定的零應力分布在中性點O而與X軸承角的直線上?從式()可以看出當時無論取任何值,都有?顯然,零應力直線為K點與O點的連線,在零應力直線內側為壓應力區(qū),外側位拉應力區(qū),等應力直線離應力直線越遠,其應力越高?由此可知,碟簧部分內緣點B處切向壓應力最大,A處切向拉應力最大,分析表明,B點的切向應力最大,計算膜片彈簧的應力只需校核B處應力就可以了,將B點的坐標X=(er)和Y=h/2 代入()式有: mm所以: ,N/mm2B點作為分離指根部的一點,在分離軸承推力F2作用下還受有彎曲應力: ()式中n——分離指數(shù)目 n=18 N/mm2由于σrB是與切向壓應力σtB垂直的拉應力,所以根據(jù)最大剪應力強度理論,B點的當量應力為:N/mm2N/mm2膜片彈簧的設計應力一般都稍高于材料的局限,為提高膜片彈簧的承載能力,一般要經過以下工藝:先對其進行調質處理,得到具有較高抗疲勞能力的回火索氏體,對膜片彈簧進行強壓處理(將彈簧壓平并保持12~14h),使其高應力區(qū)產生塑性變形以產生殘余反向應力,對膜片彈簧的凹表面進行噴丸處理,提高彈簧疲勞壽命,對分離指進行局部高頻淬火或鍍鋁,以提高其耐磨性?故膜片彈簧和當量應力不超出允許應力范圍,所以用設數(shù)據(jù)合適? 扭轉減振器設計減震器極轉矩 N 摩擦轉矩m預緊轉矩 N扭轉角剛度m/rad ? 減振彈簧的設計,結合mm,得取49mm,則? NN式中Z為減振彈簧的個數(shù),:取Z=6 減振彈簧個數(shù)的選取 摩擦片的外徑D/mm225~250250~325325~350350Z4~66~88~1010 mm。 mm(4)極限轉角176。 176。 mm其中,為最小工作力,彈簧的切變模量MPa,則彈簧的工作圈數(shù)取,總圈數(shù)為(6)彈簧的最小高度mm(7)減振彈簧的總變形量mm(8)減振彈簧的自由高度mm(9)減振彈簧預緊變形量mm(10)減振彈簧的安裝高度mm(11)定位鉚釘?shù)陌惭b位置取mm,則176。(2)踏板行程對轎車一般在mm范圍內,對貨車最大不超過180mm。(4)應有對踏板行程進行限位的裝置,以防止操縱機構因受力過大而損壞。(6)傳動效率要高。便于采用吊掛踏板,從而容易密封,不會因駕駛室和車架的變形及發(fā)動機的振動而產生運動干涉。 反映到踏板上的自由行程一般為mm。Z為摩擦片面數(shù)。?????為杠桿尺寸?得:mm,mm,合格? 液壓操縱機構示意圖踏板力為 ()式中,為離合器分離時,壓緊彈簧對壓盤的總壓力。為機械效率,液壓式:%,機械式:%。則N合格?分離離合器所作的功為式中,為離合器拉接合狀態(tài)下壓緊彈簧的總壓緊力,N,則J合格?40Cr調質鋼可用于載荷較大而無很大沖擊的重要軸,初選40Cr調質 ? 式中,A為由材料與受載情況決定的系數(shù),: 軸常用幾種材料的及A值軸的材料Q235A,20Q275,35(1Cr18Ni9Ti)4540Cr,35SiMn38SiMnMo,3Cr1315~2520~3525~4535~56A149~126135~112126~103112~97取,n 為軸的轉速,r/min,則mm,取mm? 從動盤轂從動盤轂是離合器中承受載荷最大的零件,它幾乎承受由發(fā)動機傳來的全部轉矩?它一般采用齒側對中的矩形花鍵安裝在變速器的第一軸上,:~?從動盤轂一般采用碳鋼,并經調質處理,表面和心部硬度一般26~32HRC?為提高花鍵內孔表面硬度和耐磨性,可采用鍍鉻工藝。Z為從動盤轂的數(shù)目。得N,MPaMPa,合格? 花健的的選取摩擦片的外徑/mm/花健尺寸擠壓應力/MPa齒數(shù)n外徑/mm內徑/mm齒厚/mm有效齒長/mm1604910231832018069102621320200108102923425225147103226430250196103528435280275103532440300304104032540325373104032545350471104032550 分離軸承的壽命計算分離軸承的參數(shù) 分離軸承參數(shù)表型號Crεn7014C34500r/min則由下式:得:h設計后的離合器順利通過溫升校核,目的是防止摩擦元件過快地磨損和溫度過高?綜上所述,本次設計遵從了:(1)分離徹底。(3)操縱輕便,工作特征穩(wěn)定。Kinematic Chains. CSME [J] 12 No. 2 ,1998.[17] 夏華,胡亞民,[J]. ,2.[18] D. G. Chetwynd and P. H. Phiuipsonx, An ivestigation of reference criteria used undness measurement,:Sciinstrum.[J] 1980,13(5):530 538. 致 謝畢業(yè)設計的順利完成除了自己付出的汗水外,還有指導老師的辛勤教誨?在這里我要特別感謝趙強老師,謝謝他們在百忙之中對我的指正和教導,也因此使我在設計后的學習與人生的道路上向著更高更深層次地方向前進!趙強老師知識淵博?平易近人經常利用休息時間為我指導?我在畫圖方面基礎很差,趙老師仔細審閱我的CAD圖紙,指出一系列的問題,使我的圖紙得到完善,再次向趙老師表示衷心的感謝?齊曉杰老師和蘇清源老師為我指出許多關于CAD錯誤?在此,向齊老師和蘇老師表示感謝?方彬?李紹輝?許雨濤等同學以及同組的劉飛同學也給我許多幫助,在這里,一并感謝?實驗室免費開放,為我的畢業(yè)設計提供實物和模型?在此,向實驗室老師表示感謝?
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