平面鋼閘門ppt課件(2)-閱讀頁
2025-01-29 16:20本頁面
【正文】 （ 74） 式中 : σmy垂直于主 (次 )梁軸線方向、面板區(qū)格支承長邊中點的局部彎曲應力 , ky σmx面板區(qū)格沿主 (次 )梁軸線方向的局部彎曲應力 ， μ ][)()( x0mxmy2x0mx2myzh ???????????????2. 當 b/a≤（次）梁垂直時 （圖 713），面板在 B點下游面的應力值（ σmx+σ0xB）較大，這時雖然 B點下游面的雙向應力為同號（均受壓），但仍可能比 A點上游面更早地進入塑性狀態(tài)，故應按下式驗算 B點下游面的折算應力強度： （ 75） 式中： σ0xB— 對應于面板驗算點（ B點）主梁上翼緣的整體彎曲應力。 ? ? WMx 10 ?? ??1?（三）面板與梁格的連接計算 當水壓力作用下面板彎曲時，由于梁格之間相互移近受到約束，在面板與梁格之間的連接角焊縫將產(chǎn)生垂直于焊縫方向的側拉力。 此外，由于面板作為主梁的上翼緣，當主梁彎曲時，面板與主梁之間的連接角焊縫還承受沿焊縫長度方向的水平剪力，主梁軸線一側的角焊縫每單位長度內的剪力為 T，則 T=V 面板與梁格的連接焊縫應采用連續(xù)焊縫，通常 hf不宜小于 6mm。 水平次梁承受均布水壓力荷載，水壓力荷載作用范圍按面板區(qū)格的中線來劃分，則水平次梁所受的均布荷載為 q=p（ a上 +a下 ） /2 （ 78） 豎直次梁承受水平次梁支座反力傳來的集中力R。面板傳給梁格的水壓力，按梁格夾角的平分線來劃分各梁所負擔的水壓力作用范圍。 水平次梁的荷載集度 q 同式（ 78），計算簡圖 分別如圖 716（ b） 、 （ d）所示。作用荷載有三角形分布水壓力荷載 q上 和 q下 及水平次梁的支座反力傳來的集中力 R。計算步驟如下： 1. 按上述次梁的計算簡圖計算次梁的最大內力 Mmax、 V。 3. 截面驗算 ]w[EI1 0 0qlw][tISV][WM4m axwm i nm ax????????????? 當次梁直接焊接于面板時，焊縫兩側的面板在一定的寬度（有效寬度）內可以兼作次梁的翼緣參加次梁的抗彎工作?？刹楸?71。根據(jù)閘門的跨度和水頭大小，主梁可采用 實腹式或桁架式 。 （二）主梁的荷載和計算簡圖 主梁為支承在閘門邊梁上的單跨簡支梁。 如圖 720，主梁的計算跨度 L為閘門行走支承中心線之間的距離，即 L=L0+2d 式中： L0為閘門的孔口寬度； d=（ ~） m（如圖 720 ） 如圖 720，主梁的荷載跨度 L1等于兩側止水間的距離。 （三）主梁設計特點 ，考慮到其除承受閘門水平水壓力而產(chǎn)生水平彎曲外，其下翼緣兼作縱向聯(lián)結系的弦桿，還需承受一部分閘門自重產(chǎn)生的應力。 ，部分面板可兼作主梁上（前）翼緣的一部分參加其抗彎工作。 、整體穩(wěn)定和局部穩(wěn)定的驗算見第四章內容。其主要承受由主梁等水平梁傳來的水壓力產(chǎn)生的彎矩，以及由縱向聯(lián)結系和吊耳傳來的門重和啟閉力等豎向力產(chǎn)生的拉力或壓力。 邊 梁的截面尺寸通常按構造要求確定，然后進行強度計算。兩塊腹板之間的距離不宜太小，以便于腹板施焊和安裝滾輪，不應小于 300~400mm。當水位變更等原因而引起各主梁的受力不均時，橫向聯(lián)結系可均衡各主梁的受力并且保證閘門在橫截面的剛度。 應根據(jù)主梁的截面高度、間距和數(shù)目而定。如圖 723所示。為減輕門重，可在隔板中間彎應力較小區(qū)域開孔，但孔邊需用扁鋼鑲固（圖 723（ a））。上弦桿為閘門的豎立次梁，一般為壓彎構件，腹桿及下弦桿為軸心受力構件。 （二）縱向聯(lián)結系 縱向聯(lián)結系位于閘門各主梁下翼緣之間的豎平面內。 縱向聯(lián)結系多為桁架式（圖 725）。閘門的自重 G可根據(jù)閘門的重心位置按杠桿原理分配給上下游面的面板和縱向聯(lián)結系。從而計算各個桿件內力并選擇
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