【正文】 。C；c為壓盤的比熱容，J/(KgC)；γ為傳到壓盤的熱量所占的比例，對單片離合器壓盤；，為壓盤的質(zhì)量Kg代入，176。 膜片彈簧主要參數(shù)的選擇1. 比較H/h的選擇此值對膜片彈簧的彈性特性影響極大，分析式（）中載荷與變形1之間的函數(shù)關系可知，當時，F(xiàn)2為增函數(shù)；時，F(xiàn)1有一極值，而該極值點又恰為拐點；時，F(xiàn)1有一極大值和極小值；當時，F(xiàn)1極小值在橫坐標上。常用的膜片彈簧板厚為2～4mm，本設計 ，h=3mm ，則H=6mm 。汽車離合器膜片彈簧根據(jù)結(jié)構(gòu)布置和壓緊力的要求，R/～ 的范圍內(nèi)取值。 汽車膜片彈簧在自由狀態(tài)時，圓錐底角α一般在176。在176。分離指數(shù)常取為18，大尺寸膜片彈簧有取24的，對于小尺寸膜片彈簧，也有取12的，本設計所取分離指數(shù)為18。5. 壓盤加載點半徑和支承環(huán)加載點半徑的確定應略大于且盡量接近r，應略小于R且盡量接近R。膜片彈簧應用優(yōu)質(zhì)高精度鋼板制成，其碟簧部分的尺寸精度要高。6. 公差與精度離合器蓋的膜片彈簧支承處，要具有大的剛度和高的尺寸精度，壓力盤高度（從承壓點到摩擦面的距離）公差要小，支承環(huán)和支承鉚釘安裝尺寸精度要高，耐磨性要好。碟形彈簧的形狀如以錐型墊片，它具有獨特的彈性特征，廣泛應用于機械制造業(yè)中。膜片彈簧的彈性特性與尺寸如其碟簧部分的碟形彈簧完全相同（當加載點相同時）。通過支承環(huán)和壓盤加在膜片彈簧上的沿圓周分布的載荷，假象集中在支承點處，用F1表示，加載點間的相對變形（軸向）為λ1，則壓緊力F1與變形λ1之間的關系式為: （）式中： E——彈性模量，對于鋼， μ——泊松比，對于鋼，μ= H——膜片彈簧在自由狀態(tài)時，其碟簧部分的內(nèi)錐高度 h——彈簧鋼板厚度 R——彈簧自由狀態(tài)時碟簧部分的大端半徑r——彈簧自由狀態(tài)時碟簧部分的小端半徑R1——壓盤加載點半徑r1——支承環(huán)加載點半徑　膜片彈簧的尺寸簡圖　膜片彈簧彈性特性所用到的系數(shù)RrR1r1Hh12810212610463代入（）得 （）對（）式求一次導數(shù)，可解出λ1=F1的凹凸點，求二次導數(shù)可得拐點。設分離軸承對膜片彈簧指所加的載荷為F2，對應此載荷作用點的變形為λ2。從膜片彈簧的彈性特性曲線圖分析出，該曲線的拐點H對應著膜片彈簧壓平位置，而。當分離時，膜片彈簧工作點從B變到C ，為最大限度地減小踏板力，C點應盡量靠近N點。假定膜片彈簧在承載過程中其子午斷面剛性地繞此斷面上的某中性點O轉(zhuǎn)動（）?，F(xiàn)選定坐標于子午斷面，使坐標原點位于中性點O。當時，因為的值很小，我們可以將看成，由上式可寫成。從式（）可以看出當時無論取任何值，都有。由此可知，碟簧部分內(nèi)緣點B處切向壓應力最大，A處切向拉應力最大，分析表明，B點的切向應力最大，計算膜片彈簧的應力只需校核B處應力就可以了，將B點的坐標X=（er）和Y=h/2 代入（）式有： （）令可以求出切向壓應力達極大值的轉(zhuǎn)角由于： mm所以： ，N/mm2B點作為分離指根部的一點，在分離軸承推力F2作用下還受有彎曲應力： （）式中 n——分離指數(shù)目 n=18 br——單個分離指的根部寬mm由于σrB是與切向壓應力σtB垂直的拉應力，所以根據(jù)最大剪應力強度理論，B點的當量應力為：N/mm2膜片彈簧的設計應力一般都稍高于材料的局限，為提高膜片彈簧的承載能力，一般要經(jīng)過以下工藝：先對其進行調(diào)質(zhì)處理，得到具有較高抗疲勞能力的回火索氏體，對膜片彈簧進行強壓處理（將彈簧壓平并保持12～14h），使其高應力區(qū)產(chǎn)生塑性變形以產(chǎn)生殘余反向應力，對膜片彈簧的凹表面進行噴丸處理，提高彈簧疲勞壽命，對分離指進行局部高頻淬火或鍍鋁，以提高其耐磨性。 扭轉(zhuǎn)減振器設計減震器極轉(zhuǎn)矩 Nm預緊轉(zhuǎn)矩 N 扭轉(zhuǎn)角剛度 N 減振彈簧的設計1．減振彈簧的安裝位置，結(jié)合mm，得取50mm，則。（2）選擇旋繞比，計算曲度系數(shù)根據(jù)下表選擇旋繞比　旋繞比的薦用范圍d/mmC確定旋繞比，曲度系數(shù)（3）強度計算mm，與原來的d接近，合格。取 176。由前邊零件裝配關系及參照同類車型，可以確定減振阻尼片內(nèi)經(jīng)為d=50mm，外徑D=80mm，厚度h=2mm。它始于離合器踏板，終止于離合器殼內(nèi)的分離軸承。輕便性包括兩個方面，一是加在離合器踏板上的力不應過大，另一方面是應有踏板形成的校正機構(gòu)。離合器操縱機構(gòu)應滿足的要求是[3]：（1）踏板力要小，轎車一般在80～150N范圍內(nèi)，貨車不大于150～200N；（2）踏板行程對轎車一般在mm范圍內(nèi)，對貨車最大不超過180mm；（3）踏板行程應能調(diào)整，以保證摩擦片磨損后分離軸承的自由行程可復原；（4）應有對踏板行程進行限位的裝置，以防止操縱機構(gòu)因受力過大而損壞；（5）應具有足夠的剛度；（6）傳動效率要高；（7）發(fā)動機振動及車架和駕駛室的變形不會影響其正常工作。本次設計的普通輪型離合器操縱機構(gòu)，采用液壓式操縱機構(gòu)。mm，mm，mm，mmmm，mm，mm，mm 離合器踏板行程計算踏板行程由自由行程和工作行程組成： （）式中，為分離軸承的自由行程，一般為mm，取mm；反映到踏板上的自由行程一般為mm；、分別為主缸和工作缸的直徑；Z為摩擦片面數(shù)；為離合器分離時對偶摩擦面間的間隙，單片：mm，取mm；、為杠桿尺寸。 液壓操縱機構(gòu)示意圖踏板力為　　　　　　　　　　　　　（）式中，為離合器分離時，壓緊彈簧對壓盤的總壓力；為操縱機構(gòu)總傳動比，；為機械效率，液壓式：%，機械式：%；為克服回位彈簧2的拉力所需的踏板力，在初步設計時，可忽略之。1．選材40Cr調(diào)質(zhì)鋼可用于載荷較大而無很大沖擊的重要軸，初選40Cr調(diào)質(zhì) 。 從動盤轂從動盤轂是離合器中承受載荷最大的零件，它幾乎承受由發(fā)動機傳來的全部轉(zhuǎn)矩。從動盤轂一般采用碳鋼，并經(jīng)調(diào)質(zhì)處理，表面和心部硬度一般26～32HRC。取，mm，mm，mm，mm，MPa?！』ń〉牡倪x取摩擦片的外徑/mm/花健尺寸擠壓應力/MPa齒數(shù)n外徑/mm內(nèi)徑/mm齒厚/mm有效齒長/mm160491023183209．81806910262132011．620010810292342511．122514710322643011．325019610352843510．228027510353244012．530030410403254010．532537310403254511．435047110403255013．0 本章小結(jié)本章講述了離合器的計算，包括摩擦片主要參數(shù)的選擇與優(yōu)化、膜片彈簧主要參數(shù)的選擇與優(yōu)化、通過膜片彈簧載荷與變形的關系計算離合器的壓緊力與膜片彈簧的應力、扭轉(zhuǎn)減振器與減振彈簧的計算、操縱機構(gòu)與輸出軸的計算、選取從動盤轂。結(jié)　　論通過以上對膜片彈簧離合器及液壓操縱機構(gòu)的工作原理的闡述及各構(gòu)件的計算說明，可以看出離合器操縱機構(gòu)的設計要從選材，尺寸約束，傳遞發(fā)動機扭矩，駕駛員操作等各方面的綜合考慮。操縱機構(gòu)自由行程符合規(guī)格，總行程131mm180mm符合標準條件，在此前提下同時也保證了機件具有足夠的剛度，在有外部壓力的情況下不會輕易變形。選材方面：摩擦片選用石棉基材料，保證其有足夠的強度和耐磨性、熱穩(wěn)定性、磨合性，不會發(fā)生粘著現(xiàn)象。綜上所述，本次設計遵從了：（1）分離徹底；（2）接合柔和；（3）操縱輕便，工作特征穩(wěn)定；（4）從動部分轉(zhuǎn)動慣量小的設計要點，數(shù)據(jù)全部通過約束條件檢驗，原件所使用的材料基本上符合耐磨，耐壓和耐高溫的要求，而且離合器尺寸合適，適宜安裝，能最高效率傳遞發(fā)動機扭矩，完全符合計劃書及國家標準。對于我們在設計中出現(xiàn)的錯誤，希望廣大讀者和專家批