【正文】 ,這里取 δ=Δ/3； lm2=［ (1+S) ls2+xΔ) △ /30 =((1+%) 53+1/2 ) = x— 取值范圍為 [， ]，該處均取 Δ— 塑件的尺寸公差（查塑件公差表，取 ） δ— 模具成型零件制造誤差 ,這里取 δ=Δ/3； lm3=［ (1+S) ls2+xΔ) △ /30 =((1+%) 120+1/2 ) = x— 取值范圍為 [， ]，該處均取 Δ— 塑件的尺寸公差（查塑件公差表，取 ） δ— 模具成型零件制造誤差 ,這里取 δ=Δ/3； lm4=［ (1+S) ls2+xΔ) △ /30 =((1+%) 123+1/2 ) = x— 取值范圍為 [， ]，該處均取 Δ— 塑件的尺寸公差（查塑件公差表，取 ） δ— 模具成型零件制造誤差 ,這里取 δ=Δ/3； 凸模高度尺寸計(jì)算 hm1=［ (1+S) hs1+xΔ) △ /30 =((1+%) 27+1/2 ) = x— 取值范圍為 [， ]，該處均取 Δ— 塑件的尺寸公差（查塑件公差表，取 ） δ— 模具成型零件制造誤差 ,這里取 δ=Δ/3； hm2=［ (1+S) hs2+xΔ) △ /30 =((1+%) 19+1/2 ) = x— 取值范圍為 [， ]，該處均取 Δ— 塑件的尺寸公差（查塑件公差表，取 ） δ— 模具成型零件制造誤差 ,這里取 δ=Δ/3； hm3=［ (1+S) hs1+xΔ) △ /30 =((1+%) 10+1/2 ) =— x— 取值范圍為 [， ]，該處均取 Δ— 塑件的尺寸公差（查塑件公差表，取 ） δ— 模具成型零件制造誤差 ,這里取 δ=Δ/3； 凹模徑向尺寸的計(jì)算 LM1=［ (1+S)Ｌ s1xΔ)Δ/3 =((1+%) 1251/2 ) =+ 式中 S— 塑料的平均收縮率， S= (Smax+Smin )/2=(+)/2=% x— 取值范圍為 [， ]，該處均取 Δ— 塑件的尺寸公差（查塑件公差表，取 ） δ— 模具成型零件制造誤差 ,這里取 δ=Δ/3； LM2=［ (1+S)Ｌ s2xΔ)Δ/3 =((1+%) 651/2 ) =+ x— 取值范圍為 [， ]，該處均取 Δ— 塑件的尺寸公差（查塑件公差表，取 ） δ— 模具成型零件制造誤差 ,這里取 δ=Δ/3； LM3=［ (1+S)Ｌ s2xΔ)Δ/3 =((1+%) 291/2 ) =290+ x— 取值范圍為 [， ]，該處均取 Δ— 塑件的尺寸公差（查塑件公差表，取 ） δ— 模具成型零件制造誤差 ,這里取 δ=Δ/3； LM4=［ (1+S)Ｌ s2xΔ)Δ/3 =((1+%) 351/2 ) =+ x— 取值范圍為 [， ]，該處均取 Δ— 塑件的尺寸公差（查塑件公差表，取 ） δ— 模具成型零件制造誤差 ,這里取 δ=Δ/3； LM5=［ (1+S)Ｌ s2xΔ)Δ/3 =((1+%) 231/2 ) =+ x— 取值范圍為 [， ]，該處均取 Δ— 塑件的尺寸公差（查塑件公差表，取 ） δ— 模具成型零件制造誤差 ,這里取 δ=Δ/3； LM6=［ (1+S)Ｌ s2xΔ)Δ/3 =((1+%) 391/2 ) =+ x— 取值范圍為 [， ]，該處均取 Δ— 塑件的尺寸公差（查塑件公差表，取 ） δ— 模具成型零件制造誤差 ,這里取 δ=Δ/3； LM7=［ (1+S)Ｌ s2xΔ)Δ/3 =((1+%) 451/2 ) =+ x— 取值范圍為 [， ]，該處均取 Δ— 塑件的尺寸公差（查塑件公差表，取 ） δ— 模具成型零件制造誤差 ,這里取 δ=Δ/3； 凹模型腔深度尺寸的計(jì)算 HM1=［ (1+S) Hs1xΔ)Δ/3 =((1+%) 301/2 ) =+ x— 取 值范圍為 [， ]，該處均取 Δ— 塑件的尺寸公差（查塑件公差表，取 ） δ— 模具成型零件制造誤差 ,這里取 δ=Δ/3； HM2=［ (1+S) Hs2xΔ)Δ/3 =((1+%) 221/2 ) =+ x— 取值范圍為 [， ]，該處均取 Δ— 塑件的尺寸公差（查塑件公差表，取 ） δ— 模具成型 零件制造誤差 ,這里取 δ=Δ/3； 對(duì)稱分布對(duì)稱分布 凸模工作尺寸計(jì)算圖 61 對(duì)稱分布對(duì)稱分布 凹模工作尺寸計(jì)算圖 62 定模型芯 加工工藝卡 定模型 芯 圖 63 鑲件（定模型心）結(jié)構(gòu)、尺寸與 加工工藝 序號(hào) 名稱 加工內(nèi)容 設(shè)備 1 下料 準(zhǔn)備 248。23mm） 車床C6136 4 車削 粗車小頭外圓及端面（分別至 、 、 、） 車床C6136 5 車削 精車小頭外圓及端面（分別至 248。 248。22mm） 車床C6136 7 熱處理 淬火，表面硬度達(dá) 54～ 58HRC 8 磨削 精磨 小頭兩外圓 248。3 及小端面至圖紙要求 MQ1350A 9 最后檢驗(yàn) 第 7 章 模架的確定和標(biāo)準(zhǔn)件的選用 以上內(nèi)容確定之后，便根據(jù)所定內(nèi)容設(shè)計(jì)模架。 模架尺寸確定之后，對(duì)模具有關(guān)零件要進(jìn)行必要的強(qiáng)度或剛度計(jì)算，以校核所選模架是否適當(dāng)，尤其時(shí)對(duì)大型模具，這一點(diǎn)尤為重要。 模架上要有統(tǒng)一的基準(zhǔn)，所有零件的基準(zhǔn)應(yīng)從這個(gè)基準(zhǔn)推出，并在模具上打出相應(yīng)的基準(zhǔn)標(biāo)記。 模具上所有的螺釘盡量采用內(nèi)六角螺釘；模具外表面盡量不要有突出部分；模具外表面應(yīng)光潔，加涂防銹油。16 的內(nèi)六角螺釘與定模固定板連接； 定模墊板通常就是模具與注射機(jī)連接處的定模板。為了保證凸?；蚱渌慵潭ǚ€(wěn)固，固定板應(yīng)有一定的厚度，并有足夠的強(qiáng)度，一般用 45 鋼或 Q235A 制成，這里為 45 鋼，最好調(diào)質(zhì) 230～ 270HB； 導(dǎo)套孔與導(dǎo)套為 H7/m6 或 H7/k6 配和； 主流道襯套與固定孔為 H7/m6 過渡配合； 型芯與其孔為 H7/m6 過渡配合。 動(dòng)模墊板 （又稱支承板）（ 315? 315，厚 50mm）墊板是蓋在固定板上面或墊在固定板下面的平板，它的作用是防止型腔、型芯、導(dǎo)柱或頂桿等脫出固定板，并承受型腔、型芯或頂桿等的壓力，因此它要具有較高的 平行度和硬度。還起到了支承板的作用，其要承受成型壓力導(dǎo)致的模板彎曲應(yīng)力。 ：可以是平行墊塊、也可以是拐角墊塊。 4 .墊塊的高 度計(jì)算： h 墊塊 =h 限釘 +h 頂墊 +h 頂固 +s 頂 +Δ = 5+25+20+35+5 =90（ mm） 式中 Δ— 頂出行程的富裕量，一般為 3～ 6mm，以免頂出板頂?shù)絼?dòng)模墊板 模具厚度為 328mm。 動(dòng)模座板 其注射機(jī)頂桿孔為 ； （ 400? 315，厚 25mm） 其上的推板導(dǎo)柱孔與導(dǎo)柱采用 H7/m6 配合。 導(dǎo)柱導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的作用 定位件用：模具閉合后。 保證型腔的形狀和尺寸精確。 便于裝配和調(diào)整。 承受一定的側(cè)向壓力。導(dǎo)柱、導(dǎo)套固定部分表面粗糙度 Ra 為 08μm，導(dǎo)向部分表面粗糙度 Ra 為 ~。導(dǎo)柱、導(dǎo)套用 H7/r6 配合鑲?cè)肽０?。因此，本設(shè)計(jì)不需要開設(shè)排氣槽。 推出機(jī)構(gòu)的選用原則： 使制品脫模后致變形，推力分布均勻，推力面應(yīng)盡可能大，并靠近型芯。 盡量不損傷制品的外觀。 推出機(jī)構(gòu)的分類 按推出零件的類別分類： （ 1）推桿推出脫模； （ 2）推管推出脫模； （ 3）推件板推出脫模； （ 4）復(fù)合推出脫模。 推出機(jī)構(gòu)的組成 推出機(jī)構(gòu)由推出零件、推出零件固定板和推板、推出機(jī)構(gòu)的導(dǎo)向與復(fù)位部件組成。 脫模力的計(jì)算 根據(jù)力平衡原理 ， 列出平衡方程式 ： ∑ Fx=0 Ft+Fbsinα=Fcosα Fb 塑件對(duì)型芯的包緊力； F 脫模時(shí)型芯所受的摩擦力； Ft 脫模力； Α 型芯的脫模斜度。模內(nèi)冷卻的塑件 p 約取 ~ 107Pa。 Ft= 106 1 107( cos45`sin45`) =. 因此，脫模力的大小隨塑件包容型芯的面積增加而增大，隨脫模斜度的增加而減小。 用推件板推出機(jī)構(gòu)中，為了減少推件板與型芯的摩擦，在推件板與型芯間留~ 的間隙，并用錐面配合，民防止推件因偏心而溢料。因此，可以不必再另外設(shè)置復(fù)位桿。 側(cè)向型芯或 者側(cè)向成型模腔從成型位置到不防礙素件的脫模推出位置所移動(dòng)的距離稱為抽芯，用 S 表示。 抽芯力的計(jì)算同脫模力計(jì)算相同，對(duì)于側(cè)向凸起較少的塑件的抽芯力的塑件的抽芯力比較小的，僅僅是克服塑件與側(cè)型腔的黏附力和側(cè)型腔滑塊移動(dòng)時(shí)的摩擦阻力。 第 11 章 溫控系統(tǒng)設(shè)計(jì) 無論何種塑料進(jìn)行注塑成型，均會(huì)有一個(gè)比較合適的溫度范圍，在此溫度范圍內(nèi)，塑料熔體的流動(dòng)性好，容易充滿型腔，塑料脫模后收縮和翹曲變形小，形狀與尺寸穩(wěn)定，力學(xué)性能以及表面質(zhì)量也比較高。因?yàn)樗芰献⑸淠卣{(diào)節(jié)能力，不僅影響到塑件質(zhì)量，而且也決定著生產(chǎn)效率。 模 溫對(duì)塑件質(zhì)量的影響 改善成形性 每一種塑料都有其濕度的成形模溫，在生產(chǎn)過程中若能始終維持相適應(yīng)的模溫則其成形性可得到改善，若模溫過低，會(huì)降低塑件熔體流動(dòng)性，使塑件輪廓不清，甚至充模不滿；模溫過高，會(huì)使塑件脫模時(shí)和脫模后發(fā)生變形，使其形狀和尺寸精度降低。采用允許的的模溫，有利于減少塑料的成形收縮率，從而提高塑件的尺寸精度。 塑件變形 模具型芯與型腔溫差過大，會(huì)使塑件收縮不均 勻，導(dǎo)致塑件翹曲變形。需采用合適的冷卻回路，確保模溫均勻，消除塑件翹曲變形。 力學(xué)性能 適當(dāng)?shù)哪兀墒顾芗W(xué)性能大為改善。對(duì)于粘性大的剛性塑料，使用高模溫，可使其應(yīng)力開裂大大的降低。過低模溫會(huì) 使塑件輪廓不清，產(chǎn)生明顯的銀絲、云紋等缺陷，表面無光澤或粗糙度增加等。塑料熔體凝固時(shí)釋放出的熱量中約有 5％以輻射、對(duì)流的方式散發(fā)到大氣中，其余 95％由模具的冷卻介質(zhì)（一般是水）帶走。據(jù)統(tǒng)計(jì)，模具的冷卻時(shí)間約占整個(gè)注射成形周期的 2/3 至 4/5，因此縮短注射成形周期內(nèi)的冷卻時(shí)間是提高生產(chǎn)效率的關(guān)鍵。 模具溫度是否合適、均一與穩(wěn)定對(duì)塑料熔體的 充模流動(dòng)、固化定型、生產(chǎn)效率及塑件的形狀、外觀、尺寸精度都有重要的影響。可見模具溫度與成型溫度相差不大，采用自然空冷。 注射模設(shè)計(jì)溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)的目的，就是要通過控制模具溫度，使注射成型具有良好的產(chǎn)品質(zhì)量和較高的生產(chǎn)率。C，無需設(shè)置加熱裝置。C 左右，而塑件固化后從模具型腔中取出時(shí)其溫度在 60186。熱塑性塑料在注射成型后，必須對(duì)模具進(jìn)行有效的冷卻，使熔融塑料的熱量盡快地傳給模具，以使塑料可靠冷卻定型并可迅速脫模。 ABS 的成型溫度和模具溫度分別為 190～ 200186。C。用水冷卻，即在模具型腔周圍或 內(nèi)部開設(shè)冷卻水道。 （ 2）假設(shè)由塑料放出的熱量全部傳給模具，則該塑料每小時(shí)所放出的熱量為： 焓nGHQ? =? 105（ J/h） Q— 熔融塑料每小時(shí)所放出的熱量（ J/h） G— 每次注射的塑料量（包括澆注系統(tǒng)， kg） G=50? 103（ kg） n— 每小時(shí)的注射次數(shù)，這里是 60 次 H 焓 — 塑料從熔融狀態(tài)進(jìn)入型腔的溫度到塑料冷卻后的脫模溫度焓之差（ J/kg） )( 01 ttCH s ??焓