【正文】 0mm 單位摩擦面積傳遞的 轉(zhuǎn)矩 Tco 為反映離合器傳遞的轉(zhuǎn)矩并保護(hù)過載的能力，單位摩擦面積傳遞的轉(zhuǎn)矩應(yīng)小于其許用值，即： = ≤ [ ] （ 45） =* * （ 41） 長 春 大 學(xué) 畢業(yè)設(shè)計（論文）紙 共 28 頁 第 16 頁 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 裝 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 訂 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 線 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 滿足要求 離合器單位摩擦面積滑磨功 ? 為了減少汽車起步過程中離合器的滑磨，防止摩擦片表面溫度過高而發(fā)生燒傷 ，離合器每一次接合的單位面積滑磨功應(yīng)小于其許用值，即 224 []()WZ D d?????? （ 46） 式中， ? — 單位面積滑磨功 ( 2mm/J )； ??? — 其許用值 ( 2mm/J )；對于乘用車： ??? = 2mm/J ， 對于最大總質(zhì)量小于 的商用車：??? = 2mm/J ，對于最大總質(zhì)量大于 的商用車： ??? = 2mm/J ； W為汽車起步時離合器接合一次所產(chǎn)生的總滑磨功，可根據(jù)下式計算 2 2 2220()1800 e a rgn m rWii?? （ 47） 式中， am — 汽車總質(zhì)量 ()kg ； r — 輪胎滾動半徑 ()m ； gi — 汽車起步時所用變速器擋位的傳動比； 0i — 主減速器傳動比； en — 發(fā)動機轉(zhuǎn)速 ( /min)r ；計算時乘用 車取 2021 / minr ，商用車取 1500 / minr 。從動盤對離合器工作性能 的 影響 非常的 大，應(yīng) 該要 滿足如下 的 設(shè)計要求： ? 轉(zhuǎn)動慣量應(yīng) 該要求 盡量小，以 能夠 減小變速器換擋時輪齒間的沖擊。 ? 應(yīng) 該要 裝扭轉(zhuǎn)減振器，以 更好的 避免傳動系共振，并 且 緩和沖擊。 選用帶扭轉(zhuǎn)減振器的從動盤 時 ， 從動片通常 是 用 ～ 厚的鋼板沖壓而成 的 。整體式彈性 的 從動片一般 要 用高碳鋼（如 50）或 65Mn 鋼板，熱處理 的硬度 38～ 48HRC。 選擇整體式彈性從動片， 它能滿足達(dá)到軸向彈性的要求，生產(chǎn)率高。 輸出轂軸向長度不應(yīng)該太小 ， 以免分散離開分離是不完全的，并且通常是在花鍵軸的花鍵軸的滑動的同時直徑 至 倍。輸出轂共同使用鍛鋼（對于 45,40Cr 等），表面硬度和芯一般是 26? 32HRC。 減振彈簧常采用 60Si2MnA、 50CrVA、 65Mn等彈簧鋼絲。 表 51 花鍵軸規(guī)格表 從動盤外徑 D(mm 發(fā)動機 最大扭矩 (NM) 花鍵齒數(shù) n 花鍵 外徑 (mm) 花鍵 內(nèi)徑 (mm) 齒厚(mm) 有效齒長(mm) 225 150 10 32 26 4 30 250 200 10 35 28 4 35 280 280 10 35 28 4 40 300 310 10 40 32 5 50 325 380 10 40 32 5 50 350 480 10 40 32 5 55 380 600 10 40 32 5 60 410 720 10 45 36 5 65 430 800 10 45 36 5 65 根據(jù)發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩為 Temax=131Nm， 選取 表 52 所選從動盤轂花鍵參數(shù) 從動盤 外徑 D/mm 花鍵 齒數(shù) n 花鍵 外徑 D′/mm 花鍵 內(nèi)徑 d′/mm 齒厚 b/mm 有效 齒長 l /mm 擠壓 應(yīng)力 /caMp? 225 10 32 26 4 30 花鍵尺寸選定后應(yīng)進(jìn)行強度校核。 擠壓應(yīng)力計算公式： ? 擠壓 = Pnhl ()aMp （ 51） 式中， P為花鍵的齒側(cè)面壓力 (N )。d ， 39。 長 春 大 學(xué) 畢業(yè)設(shè)計（論文）紙 共 28 頁 第 19 頁 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 裝 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 訂 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 線 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 則 NZD TP 581)( 131/de m a x ???????? ）（ 故 ? ?aa 1 1 . 2 2 5 8nhl MPMPP ??????? 擠壓擠壓 ?? 滿足要求。設(shè)計時特別要注意通風(fēng)等問題的剛性。印刷版用印刷版，夾緊桿，彈簧等內(nèi)置因此應(yīng)該飛輪保持良好的對準(zhǔn)，以免影響到組件的平衡和正常工作。膜片離合器蓋支助廳應(yīng)具有高的尺寸精度。 設(shè)計要求 ， 離合器蓋 ， 離合器罩 的 直徑比離合器板的外徑大 ， 可以包含 連接部分上的其它 部件 在其中。中間壓盤可鑄出通風(fēng)槽，也可采用傳熱系數(shù)較大的鋁合金壓盤。 與飛輪應(yīng)保持良好的對中，并要進(jìn)行靜平衡，壓盤單件的平衡精度應(yīng)不 低于 15~。 初步確定壓盤厚度為 15mm，外徑 225mm，內(nèi)徑 120mm。 C=(kg.℃ ) 壓盤的厚度初步確定后，應(yīng)根據(jù)下式來校核離合器一次接合的溫升 長 春 大 學(xué) 畢業(yè)設(shè)計（論文）紙 共 28 頁 第 20 頁 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 裝 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 訂 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 線 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 式中， t— 壓盤溫升（℃），不超過 8~10℃； c— 壓盤的比熱容，鑄鐵的比熱容為 kgJ /( ℃) ； — 傳到壓盤的熱量所占的比例，對單片離合器， γ =； 可算得壓盤質(zhì)量 m=。 離合器分離裝置設(shè)計 分離軸承 和分離套筒 在一些主軸線分離力的股票， 而且還告訴旋轉(zhuǎn)的徑向力作用下的離心力來承擔(dān)。目前在國外有推力角接觸球軸承，采用全封閉結(jié)構(gòu)和高溫鋰基潤滑脂，其分離舌手指形狀端部的形狀一起舌部通常是舌部弧形表面的球形表面被假定為前側(cè)的平面或凹面。 本設(shè)計采用自調(diào)心軸承系統(tǒng)，列車斷開聯(lián)接。如果軸承外圈不會晃 動它不起作用。這可以降低振動和噪音，磨損少意味著單獨分離軸承部，無助于過熱和脂肪分解的損失。此外，該分離軸承外圈是傳統(tǒng)旋轉(zhuǎn)的旋轉(zhuǎn)改變了內(nèi)和外旋轉(zhuǎn)固定，內(nèi)部結(jié)構(gòu)以促進(jìn)分離裝置增加相應(yīng)膜片彈簧杠桿比，而且由于內(nèi)圈轉(zhuǎn)動時，在離心力的作用，包括脂肪下，外圈之間循環(huán)改進(jìn)，提高了軸承的使用壽命。 膜片彈簧的設(shè)計 膜片彈簧基本參數(shù)的選擇 （ 1）比值 H/h 和 h的選擇 比值 H/h 對膜片彈簧的彈性特性影響極大。為保證離合器壓緊力變化不打和操縱輕便，汽車離合器用膜片彈簧的 H/h 一般為 ~，板厚 h為 2~4mm。根據(jù)結(jié)構(gòu) 的 布置和壓緊力的要求， R/r 一般為 ~。 （ 3）α的選擇 膜片彈簧 自由狀態(tài) 下圓錐 底角α 與內(nèi)截 高度 H 關(guān) 系密切，一般在 9176。范圍內(nèi)。 滿足要求。新離合器在接合狀態(tài)時，膜片彈簧工作點 B 一般取在凸點 M 和拐點 H 之間，且靠近或在 H 點處，一般，以保證摩擦片在最大磨損限度 范圍內(nèi)的壓緊力從 到 變化不打。為最大限度的減小踏板力， C點應(yīng)盡量靠近 N點。 本次設(shè)計取 n=16。 取 =28mm， =32mm （ 7）切槽寬度 、 及半徑 的確定 =~， =9~10mm, 的取值應(yīng)滿足 r 。 應(yīng)略大于 r 且盡量接近 r， 應(yīng)略小于 R 且盡量接近 R。 膜片彈簧基本參數(shù)約束條件的檢驗 (1)彈簧各部分有關(guān)尺寸的比值應(yīng)符合一定的范圍 1 0 0/2700 ??????rRhRrR （ 55） R/r=。R/ro= 滿足條件 (2)為使摩擦片上的壓緊力分布比較均勻 ,推式膜片彈簧的壓盤加載點半徑1R 應(yīng)位于摩擦片的平均半徑與外半徑之間。 (3)根據(jù)彈簧結(jié)構(gòu)布置要求 , 1R 與 R ,1r 與 r ,fr 與 0r 之差應(yīng)在一定范圍內(nèi) ,即 110170604fRRrrrr? ? ?? ? ?? ? ? （ 57） RR1=5。rfro=4 符合要求。 膜片彈簧材料及制造工藝 國產(chǎn)隔膜就像是優(yōu)質(zhì)精密不銹鋼材料 60Si2MnA 鋼或 50CrVA 規(guī)則。為了增加盤簧的承載能力，以在治療的膜片彈簧極端壓力，也就是沿工作方向分 離的狀態(tài)在完全獨立的點繼續(xù)施加移過量 38 倍隔開一定產(chǎn)生塑性變形，使得膜片彈簧和其使用的制造中的殘余應(yīng)力狀態(tài)的表面來實現(xiàn)，反之亦然進(jìn)行加固的目的。此外，該隔膜或雙噴丸的凹面，即高速長 春 大 學(xué) 畢業(yè)設(shè)計（論文）紙 共 28 頁 第 23 頁 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 裝 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 訂 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 線 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 彈丸流被噴到膜片彈簧的表面上的塑性變形的表面，從而表面層具有一定厚度的加強的，發(fā)揮效應(yīng)形成加工硬化也可以增加承載能力和耐久性。在膜片彈簧與壓盤接觸圓形處，為了防止由于拉應(yīng)力的作用而產(chǎn)生裂紋，可對該處進(jìn) 行擠壓處理，以消除應(yīng)力源。硬度板簧部分通常是 45?50HRC，分離指尖硬度為 55? 62HRC，在同一塊上相同的硬度范圍的差不超過 3 個單位以上。深度單個碳層一般不超過厚度的 3％。 毫米 H11 厚度公差為177。的錐角公差的始端。當(dāng)隔膜彈簧在接合狀態(tài)，相互高度差分離指尖通常要求小于 ? 毫米 扭轉(zhuǎn)減振器 扭轉(zhuǎn)減振器的功用 ? 降 低 了 發(fā)動機曲軸與傳動系接合部分的扭轉(zhuǎn)剛度，調(diào)諧 了 傳動系扭振固有頻率； ? 增加 了 傳動系 的 扭振阻尼，抑制 了 扭轉(zhuǎn)共振影響振幅，并衰減 因沖擊而產(chǎn)生的瞬間扭振； ? 控制動力傳動系總成怠速時離合器與變速 器軸系的扭振，消減變速器怠速噪聲和主減速器與變速器的扭振和噪聲； ? 緩和非穩(wěn)定工況下傳動系的扭轉(zhuǎn)沖擊載荷，改善離合器的接合平順性。它受限于減振彈簧的許用應(yīng)力等因素，與最大轉(zhuǎn)矩有關(guān)，一般可?。? （ 59） 式中， 適用 乘 用車， 適用 商 用車，本設(shè)計為 乘用車 ，選取 。 m。 決定于減振彈簧的線剛度及結(jié)構(gòu)布置尺寸 。 m/rad， 本設(shè)計初選 ?k =30000N178。 (3) 阻尼摩擦轉(zhuǎn)矩 由于減 振器扭轉(zhuǎn)剛度 受結(jié)構(gòu)及發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩的限制，不可能很低，故為了在發(fā)動機工作轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)最有效地消振，必須合理選擇減振器阻尼裝置的阻尼摩擦轉(zhuǎn)矩 T? 。這樣，在傳遞同樣大小的極限轉(zhuǎn)矩它將降低減振器的剛度，這是有利的，但預(yù)緊力值一般不應(yīng)該大于摩擦力矩否則在反向工作時，扭轉(zhuǎn)減振器將停止工作。 m。 表 53 減振彈簧個數(shù)的選取 摩擦片外 D/mm 225～ 250 250～ 325 325～ 350 350 Zj 4～ 6 6～ 8 8～ 10 10 本設(shè)計 D=200mm，故 選取 Zj=4。 長 春 大 學(xué) 畢業(yè)設(shè)計（論文）紙 共 28 頁 第 25 頁 ┊