【正文】 2號機組 除氧煤倉間工程 施工方案 17 現(xiàn)以 600*2800橫 向煤斗大梁 為例進行力學計算。 梁頂鎖口鋼管距離梁頂混凝土頂 面為 50mm 以保證混凝土收面質(zhì)量。 及 48mm179。 梁模板 (扣件鋼管架 )力學性能 計算 ： 高支撐架的計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（ JGJ1302021）、《混凝土結構設計規(guī)范》 GB50010202《建筑結構荷載規(guī)范》 (GB500092021)、《鋼結構設計規(guī)范》 (GB 500172021)等規(guī)范編制。為此計算中還參考了《施工技術》 2021（ 3）：《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》中的部分內(nèi)容。 梁 底增加承重立桿根數(shù) :2； 采用的鋼管類型為 Φ 48179。 δ 15mm厚木膠合板 ： 彈性模量 E=103 N/mm2，抗彎強度 設計值 [f]=12N/mm2， 抗剪強度設計值 fν =。 ； 主楞合并根數(shù)： 2； 次楞材料： 48 mm179。 管 組合 ； B、梁模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 γC— 混凝土的重力密度（ KN/ m3），取 γC =24KN/ m3 。當缺試驗資料時，可采 用 重慶電力建設總公司 重慶石柱發(fā)電廠新建工程 2號機組 除氧煤倉間工程 施工方案 21 t=200/(T+15)計算。 T— 混凝土的溫度（ ℃ ），取 T=30℃ 。 H— 混凝土側壓力的計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度（ m），取 H=。取 β1=。本現(xiàn)場坍落度采用 140～ 180mm，取 β2=。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 15179。mm) ； σ — 面板的彎曲應力計算值 (N/mm2) [f]— 面板的抗彎強度設計值 (N/mm2)； 按以下公式計算面板跨中彎矩： q=板面計算簡圖 150 150 150 重慶電力建設總公司 重慶石柱發(fā)電廠新建工程 2號機組 除氧煤倉間工程 施工方案 22 其中 ， q作用在模板上的側壓力，包括 : 新澆混凝土側壓力設計值 : q1= 179。 =； 傾倒混凝土側壓力設計值 : q2= 179。 4=； q = q1+q2 =+=； 計算跨度 (主 楞間距 ): l =600mm； 面板的最大彎距 M= 179。 1502 =20215N178。 179。 15179。 15/12= 4； 面板的最大撓度計算值 : ν = 5179。 1504/(384179。 ) =； 面板的最大容許撓度值 :[ν ] = l/250 =150/250 =； 由于 ν =＜ [ν ]=，故 梁側模板 撓度 驗算 滿足要求！ D、梁側模板內(nèi)外楞的計算 （ A）、 內(nèi)楞計算 內(nèi)楞 (木或鋼 )直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 a、 內(nèi)楞強度驗算 強度驗算計算公式如下 : 其中， σ — 內(nèi) 楞彎曲應力計算值 (N/mm2)； M— 內(nèi)楞的最大彎距 (N178。 按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩： 其中，作用在內(nèi)楞的荷載， q=； 內(nèi)楞計算跨度 (外楞間距 ): l =600mm； q=內(nèi)楞 計算簡圖 600 600 600 重慶電力建設總公司 重慶石柱發(fā)電廠新建工程 2號機組 除氧煤倉間工程 施工方案 24 內(nèi)楞的最大彎距 : M=179。 6002=320400N178。 179。 179。 206000179。 本工程中，外 楞采用 2Ф48mm ： 截面抵抗距 W=4121mm3，截面慣 性矩I=98910mm4，彈性模量 E=105 N/mm2，抗彎強度 [f]=215 N/mm2。 3=450 150179。 3=450 600 600 B C D 重慶電力建設總公司 重慶石柱發(fā)電廠新建工程 2號機組 除氧煤倉間工程 施工方案 25 其中 σ — 外楞受彎應力計算值 (N/mm2) M— 外楞的最大彎距 (N178。 根據(jù)三跨連續(xù)梁 和跨內(nèi)等集中荷載近似 算法求得最大的彎矩為 : M=nPL/8=4179。 600/8=988500N178。 42+2) 179。 6003/(384179。 206000179。 2) = 其中 ： E— 外楞的彈性模量 ： 206000N/mm2； P— 作用在外楞上的集中力標準值 ： P=； n— 等集中荷載跨數(shù) ： n=4； l— 計算跨度： l=600mm； I— 外楞的截面慣性矩： I=98910179。 +179。0. 6179。 穿梁螺栓最大容許拉力值 : [N] = 170179。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小 ,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。 本算例中，面板的截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W 分別為 : W =97179。 15/6 =； I =97179。1 5179。m) ； l— 計算跨度 (梁底支撐間距 ): l =97mm； q— 作用在梁底模板的均布荷載設計值 (kN/m)； q=板面計算簡圖 97 97 97 重慶電力建設總公司 重慶石柱發(fā)電廠新建工程 2號機組 除氧煤倉間工程 施工方案 27 新澆混凝土及鋼筋荷載設計值： q1=179。 (24+)179。 179。 (+179。 179。 179。m ； σ =M/W=； 由于 σ= /mm2＜ [f]=12N/mm2， 故模板板面抗彎強度 滿足要求！ b、 撓度驗算 根據(jù)《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。 179。 6000179。 A、 荷載的計算： 重慶電力建設總公司 重慶石柱發(fā)電廠新建工程 2號機組 除氧煤倉間工程 施工方案 28 (1)鋼筋混凝土梁自重 (kN/m)： q1=179。 =(2)模板的自重線荷載 (kN/m)： q2=179。 (+179。0. 097=； B、 梁底模板 鋼管 背楞 的支撐力驗算 靜荷載設計值 q =*(+)=； 活荷載設計值 P =*=； 鋼管按照三跨連續(xù)梁計算。 a、 鋼管強度驗算 : 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下 : 線荷載設計值 q =+=； 最大彎距 M == 179。 440179。 179。206000179。 =； (2)模板的自重 (kN/m2)： q2 = kN/m2； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載 (kN/m2)： q3= (+)= kN/m2； q = 179。 （ 179。 =； P1=*(9+)/1000*= P2=*97/1000*= 支撐鋼管 計算簡圖 1138 400 800 91 91 RA= RB= RC= RD= 6 6 97*4=388 1047 709 P1 P2 P2 P2 P2 P2 P1 A B C D 重慶電力建設總公司 重慶石柱發(fā)電廠新建工程 2號機組 除氧煤倉間工程 施工方案 30 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到： 支座反 力 RA =, RB=， RC= kN， RD= kN. 最大彎矩 Mmax=； 最大應力 σ =M/W=179。n 2+2)pl3/(384179。E179。 42+2) 179。10 3179。 4179。10 5179。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算 (規(guī)范 ): R ≤ Rc 其中 Rc— 當直角扣件的擰緊力矩達 40～ 時，試驗表明：單 扣件 在 12KN 的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取 ；雙扣件在 20KN 的荷載下會滑動，其 抗滑承載力可 取 kN； R— 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中 RB支座 最大反力，根據(jù)前面計算結果得到 RB= kN； 由于 R=＞ RB=； 說明 煤斗大梁底部施工支撐腳手架采用鋼管雙扣件支撐不能滿足 抗滑承載力 驗算 要求 ，故 采用在 橫向間距為 400mm；縱向間距為 480mm 的 煤斗大梁底部 雙排支撐架立桿頂部設置可調(diào)節(jié)頂托 通過立桿軸心受壓的受力方式支撐施工荷載 。 394179。 179。 A ） =15525/(179。 、 模板工程施工注意事項： 模板施工過程中不能隨意拋擲或亂放，防止碰壞邊角或損傷板面；釘元釘時榔頭盡量避免敲擊板面，從而導致面板凹陷，不能將鐵制工具或鋼管扣件等擱置在面板上致使面板損壞。二次使用的模板盡可能用于相同的結構構件或相同板塊的構件，以此提高工作效率。 、腳手架工程 除氧煤倉間 上部結構 各樓層搭設 的 滿堂 腳手架作為 框架梁、樓板結構砼（鋼）次梁、樓層板 模板的支撐系統(tǒng) ,腳手架管采用φ 48179。本施工方案腳手架分為框架主次梁承重腳手架 和 樓層結構板承重 腳手架。腳手架搭設基本要求為：橫平豎直，連接緊固，搭設好的腳手架經(jīng)驗收合格后方能掛牌使用。在搭設腳手架時，腳手架要有一定的強度，剛度和穩(wěn)定性，要求在搭設腳手架立桿時，每根立桿下必須加底托支撐在地基上。連接鋼管的扣件一定要把螺絲擰緊，腳手架接長采用對接扣件，相鄰兩根立桿、水平桿接頭必須錯開，不得在同一步距、同一水平跨距內(nèi)，無法錯開時，立桿搭接長度不得小于 1倍步距，水平桿的搭接長度不得小 于 1倍水平跨距?！?60176。上下施工通道采用之字型，靠 D列 16 軸線 7030 旁邊 設置，寬度為 米，高 米，走道斜長 4米，拐彎處設置平臺，寬度為 米；上下施工通道兩側、平臺周邊設置欄桿和擋腳板，欄桿高度為 米，擋腳板高度 180mm。 25mm 的防滑木條。施工 通道的外邊用 密目安全立網(wǎng) 做垂直封閉。 在腳手架工程施工過程中按照 JGJ1302021 之規(guī)定，特對 除氧煤倉間各層滿堂 腳手架作如下要求： a、 首先必須按照方案要求搭設各層框架主次梁承重腳手架，在搭設樓板滿堂腳手架時 ，滿堂腳手架的其中一個方向必須利用主次梁承重腳手架的大小橫桿之一 并與之形成整體，保證各層腳手 架的整體穩(wěn)定性。立桿上的對接扣件應交錯布置；兩根相鄰立桿的接頭不得設置在同步內(nèi)，同步內(nèi)隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于 500 ㎜；各接頭中心至主節(jié)點的距離不宜小于步距 1/3；搭接長度不應小于 1m，應采用 3 個旋轉扣件固定，腳手架端部扣件蓋板的邊緣至桿件端部距離不應小于 100 ㎜。每道剪刀 重慶電力建設總公司 重慶石柱發(fā)電廠新建工程 2號機組 除氧煤倉間工程 施工方案 34 撐寬度不應小于 4跨，且不應小于 6m，剪刀撐斜桿與地面的傾角宜在 45176。之間。 剪刀撐跨越立桿的最多根數(shù) 剪刀撐斜桿與地面的傾角 a 45176。 60176。 150 的墊板；以保護框架梁板混凝土的外觀質(zhì)量。 50木條做防滑條。 g、 進場的 腳手架管必須進行質(zhì)量抽查，鋼管表面應平直光滑、不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道。 h、 在腳手架搭設過程中連接扣件螺栓擰緊扭力矩不應小于 ， 且不應大于。 、鋼筋工程 鋼筋的制作： 鋼筋按施工圖、 03G10 11G10 11G329 等系列圖集相關要求進行放樣制作 ，下料長度以鋼筋放樣表為準，同時鋼筋制作要符合相關規(guī)范要求，具體加工要求如下： 本工程框架結構采用三級抗震；箍筋彎鉤采用 1350，彎鉤平直長度 10d；框架梁拉鉤 兩端彎鉤采用 1350，彎鉤平直長度 3d，為了方便現(xiàn)場拉鉤就位，制作時可一端采用 1350，另一端采用 900，待現(xiàn)場綁扎成型后用手工將 900扳至 1350；縱向受力鋼筋的接長采用直螺紋連接，縱向受力鋼筋的錨