【正文】 到 的內(nèi)力進(jìn)行疊加，取最不利的內(nèi)力范圍。 梁體截面分布圖： 利用 Midas 橋梁計(jì)算軟件建模，將其平分為 40 個單元，每單元 ，將單位集中荷載 1在梁體上移動，畫出其各節(jié)點(diǎn)的 影響線，影響線確定后，將移動荷載作用在最大處，由此來計(jì)算出移動荷載在最不利位置而產(chǎn)生的梁體的內(nèi)力。 計(jì)算簡圖如下 解得： 12 5 4 2 3 .5R R KN?? 將數(shù)據(jù)與由 Midas 計(jì)算出的結(jié)果相比，相差不大，檢算滿足要求?，F(xiàn)將各種組合下的內(nèi)力列于下表： 自重 +二 期恒載 截面位置 剪力 KN 彎矩 KNm? 端部 0 1/4 跨截面 邊跨跨中截面 支座截面 跨中截面 其彎矩圖： 自重 +二期恒載 +沉降 截面位置 剪力 KN 彎矩 KNm? 端部 0 1/4 跨截面 邊跨跨中截面 支座截面 跨中截面 27 其彎矩圖： 自重 +二期恒載 +移動荷載 截面位置 剪力 KN 彎矩 KNm? 端部 0 1/4 跨截面 邊跨跨中截面 支座截面 跨中截面 其彎矩圖： 28 自重 +二期恒載 +沉降 +移動荷載 截面位置 剪力 KN 彎矩 KNm? 端部 0 1/4 跨截面 邊跨跨中截面 支座截面 跨中截面 其彎矩圖： 將上述的組合進(jìn)行包絡(luò)，最終求出彎矩包絡(luò)圖，根據(jù)包絡(luò)圖進(jìn)行配筋。因?yàn)榻孛娌捎脝蜗鋯问視r，可直接按平面桿系結(jié)構(gòu)進(jìn)行活載內(nèi)力計(jì)算，無須計(jì)算橫向分布系數(shù)，所以全橋采用同一個橫向分配系數(shù)。 用剛性橫梁法計(jì)算橫向影響線豎標(biāo)值 1. 抗扭修正系數(shù) ? ＝ 2. 計(jì)算橫向影響線豎標(biāo)值 對于 1 號邊梁的橫向影響線豎標(biāo)值可以通過簡化公式計(jì)算： 單箱雙室計(jì)算簡化為 3 片梁 肋 ???? 21111 1 iaaan ?? ???? 21113 1 iaaan ?? 汽車荷載 布置見下圖： 30 圖 汽車荷載布置 其中： 2?ia ＝ +0+＝ m2 ????21111 1 iaaan ??＝ ??? ＝ ????21113 1 iaaan ??＝ ??? ＝ 影響線圖如下： 圖 影響線圖 用 剛性橫梁法的橫向分布影響線為直線，設(shè)影響線零點(diǎn)離 1 號梁軸線的距離為 x，則： xx ??? 解得： x＝ 根據(jù)《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》 本設(shè)計(jì)的橋面凈寬度 W＝ ，車輛單向行駛時在 ??W ，橋涵的設(shè)計(jì)車道數(shù)為 3 車道。不管橋梁的建筑材料、結(jié)構(gòu)類型是否有差別，也不管結(jié)構(gòu)尺寸與跨徑是否有差別，只要橋梁結(jié)構(gòu)的基頻相同，在同樣條件的汽車荷載下，就能得到基本相同的沖擊系數(shù)。 計(jì)算連續(xù)梁的沖擊力引起的正彎矩效應(yīng)和剪力效應(yīng)時，采用 1f ；計(jì)算連續(xù)梁的沖擊力引 起的負(fù)彎矩效應(yīng)時，采用 2f 。 求得：正彎矩效應(yīng)： ?1? 負(fù)彎矩效應(yīng)： ?2? FACTOR=(1+μ )nηξ 式中 1+μ — 沖擊系數(shù)； n— 車道數(shù)； η — 車道折減系數(shù)； ξ — 偏載系數(shù)。 一、 按承載能力極限計(jì)算時滿足正截面強(qiáng)度要求： 預(yù)應(yīng)力梁到達(dá)受彎的極限狀態(tài)時，受壓區(qū)混凝土應(yīng)力達(dá)到混凝土抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度，受拉區(qū)鋼筋達(dá)到抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度。 ，所需預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量按下式計(jì)算： 如圖： ? ?0N ， pdpcd fnAbxfN ?? （ ） ? ? PMM ， )2/( 0 xhbxfM cdP ?? （ ） 解上兩式得： 受壓區(qū)高度 bfMhhx cd P2200 ??? （ ） 預(yù)應(yīng)力筋 數(shù) )2/( 0 xhfA Mn pdp P?? （ ） 或 ???????? ???bfMhhfA bfn cd ppdPcd2200 （ ） 式中 PM — 截面上組合力矩。這忽略實(shí)際上存在的雙筋影響時（受拉區(qū)和受壓區(qū)都有預(yù)應(yīng)力筋）會使計(jì)算結(jié)果偏大，作為力筋數(shù)量的估算是允許的。 寫成計(jì)算式為： 對于截面上緣 0m in ??上上 WMp? （ ） ckp fWM a x ?? 上上? （ ） 對于截面下緣 0m ax ??下下 WMp? （ ） ckp fWM in ?? 下下? （ ） 其中， p? — 由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的應(yīng)力， W— 截面抗彎模量， ckf — 混凝土軸心抗壓標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度。 一般情況下，由于梁截面較高，受壓區(qū)面積較大，上緣和下緣的壓應(yīng)力不是控制因素，為簡便計(jì)，可只考慮上緣和下緣的拉應(yīng)力的這個限制條件 (求得預(yù)應(yīng)力筋束數(shù)e 上 Np 下 Np 上 e 下 Y 上 Y 下 Mminn Mmax + + + Np 下 Np 上 Mmax 合成 + Mmin 合成 36 的最小值 )。 37 AWK 上下 ? AWK 下上 ? b. 當(dāng)截面只在下緣布置力筋 Np下 以抵抗正彎矩時 當(dāng)由上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時： pepAKeMn ?1m in ???下下下 （ ） 當(dāng)由下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時： pepAKeMn ?1m a x ???上下下 （ ） c. 當(dāng)截面中只在上緣布置力筋 N 上 以抵抗負(fù)彎矩時： 當(dāng)由上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時pepAKeMn ?1m in ????下上上 （ ） 當(dāng)由下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時pepAKeMn ?1m a x ?????下上上 （ ） 當(dāng)按上緣和下緣的壓應(yīng)力的限制條件計(jì)算時 (求得預(yù)應(yīng)力筋束數(shù)的最大值 )。下n 根束，則上部束也要相應(yīng)增配 39。上n 根束，則下部束也要相應(yīng)增配 39。其關(guān)系為： 當(dāng)承受 minM 時， 39。下上下 下下上 nek Ken ??? 當(dāng)承受 maxM 時， 39。上下上 上上下 nek Ken ??? 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算 對于連續(xù)梁體系，或凡是預(yù)應(yīng)力混凝土超靜定結(jié)構(gòu)，在初步計(jì)算預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量時，必須計(jì)及各項(xiàng)次內(nèi)力的影響。因此，在初步計(jì)算預(yù)應(yīng)力時，只能以預(yù)估值來考慮，本設(shè)計(jì)用 BSAS 輸出 組合彎矩值來進(jìn)行設(shè)計(jì)，此項(xiàng)估算是非常粗略的。 38 具體計(jì)算如下： 預(yù)應(yīng)力鋼束采用 7φ 5型號，采用 YM1515。Mmin=(KN?m) 其中： I— 有效 截面慣性矩； A— 有效 截面面積； ys— 有效 截面中性軸距上緣的距離； yx— 有效 截面中性軸距下緣的距離。 2. 僅在下緣布置預(yù)應(yīng)力鋼束 以 中跨跨中 25 號截面為例 39 （ 1） 按正常使用階段計(jì)算有： 查截面特性，有 I=(m4)， A= (m2)， ys =(m), yx =(m),WS=,WX=,KS=,KX=,ES=,EX=,Mmax=(KN?m),Mmin=(KN?m) 由式 (— 17)有： pepAKeMn ?1m in ???下下下 =31 當(dāng)由下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時： 由式 (— 18)有： pepAKeMn ?1m a x ???上下下=24 （ 2） 由承載能力極限狀態(tài)計(jì)算得： h0 =he==(m),fcd=,b=14m,Mp=(KN?m) 受壓區(qū)高度為：bfMhhx cd P2200 ???= )2/( 0 xhfA Mn pdp P??=17 綜上計(jì)算可以得 25號截面需 24 根鋼束 . 3. 上、下緣均布置預(yù)應(yīng)力鋼束 以 邊跨 6號 截面為例 ： （ 1） 按正常使用狀態(tài)計(jì)算有： 查截面特性，有： I = (m4)， A =(m2)， yS =(m)， yX =(m)， W 上 =(m3),W 下 =(m3), K 上 = (m)， K 下 =(m)， e 下 = =(m)， e 上 ==(m) Mmax=(KN?m),Mmin=(KN?m) 由式 (— 15)有： 40 pepAeeKKeKMKeMn ?1))(( )()( m i nm a x ??? ????下上下上下上下下上 =11 （ ） 由式 （ ） 有： pepAeeKKeKMeKMn ?1))(( )()( m i nm a x ??? ????下上下上上上上下下 =15 由式 （ ） 有： pepcdA feeKK eWWeKMKeMn ???? ??????? ))(( )()()( m i nm a x下上下上下下上下下上下上 =22 由式 （ ） 有： pepcdA feeKK eWWeKMeKMn ???? ?????? ))(( )()()( m a xm i n下上下上上下上下上上下下 =17 （ 2） 按承載能力極限狀態(tài)計(jì)算有： h0 =he==(m),fcd= 上翼緣配筋時有 b=10m,Mp=(KN?m) 受壓區(qū)高度為： ： bfMhhx cd P2200 ???= )2/( 0 xhfA Mn pdp P??=7 下翼緣配筋時有 b=14m,Mp=(KN?m) 受壓區(qū)高度為： bfMhhx cd P2200 ???= )2/( 0 xhfA Mn pdp P??=6 41 表 預(yù)應(yīng)力鋼筋估算結(jié)果 正常使用極限狀態(tài) 承載能力極限狀態(tài) 實(shí)際配筋 截面號 控制截面 ns nx ns nx ns nx 1 支座 0 0 0 2 6 2 5 1 4 2 6 3 1/8截面 7 1 6 2 9 4 4 10 1 7 5 12 5 1/4截面 6 12 2 8 6 15 6 7 14 3 8 8 15 7 3/8截面 8 15 4 8 9 16 8 9 16 5 7 10 18 9 1/2截面 11 15 7 6 12 18 10 13 15 9 4 15 16 11 3/8截面 14 14 10 3 15 15 12 15 12 1 15 9 13 1/4截面 18 13 18 3 14 20 15 23 15 1/8截面 22 17 27 16 29 19 30 17 支座 31 21 31 18 28 19 28 19 20 16 25 20 1/8截面 15 11 19 21 10 7 13 22 7 7 5 3 10 9 23 1/4截面 6 8 3 5 7 12 24 4 9 1 7 4 12 25 12 10 1 13 26 3/8截面 17 13 18 27 20 15 21 28 23 17 24 29 1/2截面 24 17 25 30 24 17 25 31 22 16 0 23 32 3/8截面 19 14 3 20 33 6 16 2 11 6 18 34 8 14 4 8 8 16 35 1/4截面 9 13 5 6 9 15 36 11 11 7 4 11 12 37 13 10 1 13 6 38 1/8截面 17 12 19 0 39 22 16 25 40 28 18 28 41 支座 31 21 31 42 預(yù)應(yīng)力鋼束的布置 （具體布置圖見 圖紙） 連續(xù)梁預(yù)應(yīng)力鋼束的配置不僅要滿足《橋規(guī)》 (— 99)構(gòu)造要求，還應(yīng)考慮以下原則： 應(yīng)選擇適當(dāng)?shù)念A(yù)應(yīng)力束的型式與錨具型式，對不同跨徑的梁橋結(jié)構(gòu)，要選用預(yù)加力大小恰當(dāng)?shù)念A(yù)應(yīng)力束，以達(dá)到合理的布置型式。 預(yù)應(yīng)力束的布置，既要符合結(jié)構(gòu)受力的要求，