【正文】 可采用點(diǎn)式澆口 。 （ 2）、澆口形式： 點(diǎn) 澆口 （ 3）、制件脫模形式：推件板 和推桿 塑料模具畢業(yè)設(shè)計 第 7 頁 共 30 頁 （ 4）、模具結(jié)構(gòu)類型 :三板式模 （ 5）、冷卻： 需設(shè)冷卻系統(tǒng)，采用水冷。 （ 2）、應(yīng)保證 表面較光滑，無明顯的 熔接痕 。 179。 材料密度為 179。= 初步估計澆注系統(tǒng)凝料體積為： V2 =10 cm179。 以注射機(jī)的注射能力為基礎(chǔ)，每次注射量不超過注射機(jī)最大注射量的80%，按下式計算： 80% V 注 V 塑件 = V1＋ V2 V 注 （ V1＋ V2） /80%= cm179。）； 塑料模具畢業(yè)設(shè)計 第 8 頁 共 30 頁 V1制件體積 （ cm179。）； 選取注射機(jī)型號為 G54S200型 ； 注射機(jī)技術(shù)參數(shù)如下： 表 2 一次注射量 cm179。） 量表示；二是用質(zhì)量表示。） 表示。 在一個注射成型周期內(nèi)，需注射入模具內(nèi)的塑料熔體的容量，應(yīng)為制品和澆注 系統(tǒng)兩部分容量之和，即： V=nVZ +Vj ≤ KVg 塑料模具畢業(yè)設(shè)計 第 9 頁 共 30 頁 1 +10≤ 200 ≤ 160 式中： V— 一個成型周期內(nèi)所需注射的塑料溶積（ cm179。）； Vj — 澆注系統(tǒng)凝料和飛 邊所需的塑料容量（ cm179。）； 因此，所選注射機(jī)滿足使用要求。為避免塑料注射成型時由于受到注射壓力的作用而使模具沿分型面脹開，注射成型機(jī)的鎖模力可按下式核算： Fz =p（ nA+A1 ） Fp Fz =30 (1 +)= Fz Fp =2540000N 式中： Fz — 塑料熔體在分型面的漲開力（ N）； P— 型腔壓力，通常取 2040MPa。 開模行程和頂出距離的校核 開模取出塑件所需的開模距離必須小于注塑機(jī)的最大開模行程。 （ 2）注射機(jī)最大開模行程與模具厚度有關(guān)，對于全液壓機(jī)械式鎖 模機(jī)構(gòu)的注射機(jī)，最大開模行程要受模具厚度的影響。對于單分型面注射模具，校核公式為： s≥ Hm+H1+H2+(5～ 10)mm 對于雙分型面注射模具，校核公式為： s≥ Hm+H1+H2+a+(5～ 10)mm （ 3）具有側(cè)向抽芯時的最大開模行程 當(dāng)模具需要利用開模動 作完成側(cè)向抽芯時，開模行程的校核應(yīng)考慮側(cè)向抽芯所需的開模行 程。當(dāng) Hc＞ H1+H2時， 可用 Hc 代替前述校核公式中的 H1+H2 進(jìn)出口行校核。 此模具推出機(jī)構(gòu)設(shè)置了推板和推桿共同的方式。 模具安裝尺寸的校核 （ 1）噴嘴尺寸 注塑機(jī)噴嘴口孔徑 d 由上表查得 d=Φ 2，主流道小端直徑應(yīng)該大于注塑機(jī)噴嘴直徑 。 因此取 R=r＋ 2=10＋ 2=12mm (標(biāo)準(zhǔn)澆口套的數(shù)值 ) 主流道小端孔直徑 D 應(yīng)大于注射機(jī)噴嘴直徑 d 取 D=d＋ 1=3mm （ 2）位圈尺寸 注塑模安裝用定位圈外徑與定位孔成間隙配合，由表查得注塑機(jī)定位孔內(nèi)徑為 ?? ,間隙配合為 H11/c11，所以定位圈尺寸為 ??? 。因?yàn)樽⑺軝C(jī)的拉桿間距為 290 368， 因此模具至少有一個尺寸小于 368mm. 所以此設(shè)計模具外形尺寸定為 290 350，符合設(shè)計要求。 所以設(shè)計模具厚度為 250，符合注射機(jī)參數(shù)。 三、澆注系統(tǒng)的設(shè)計 定位圈 澆注系統(tǒng)定位圈由以上的分析可知，定位圈尺寸為 ??? ，采用四個 M8 螺釘定位，均布分布在定位圈四周。 澆口套 澆口套直接與噴嘴接觸，需要較高的硬度和較好的耐磨性，因此采用 T8A經(jīng)表面淬火。 澆口套大端球面半徑 R=噴嘴球頭半徑 r+2=10+2=12mm， 主流道入口直徑端直徑 d=噴嘴直徑 +1=2+1=3 mm，主流道錐角α = 4186。 塑料模具畢業(yè)設(shè)計 第 13 頁 共 30 頁 澆口的設(shè)計 （ 1）、主流道：主流道是連接注射機(jī)的噴嘴與分流道的一段距離常和注射機(jī)的噴嘴在同一軸線上，斷面為圓形，帶有一定的錐度。 ～ 4186。 ～ 6186。內(nèi)壁粗糙度為 m。 c、在保證塑件成型良好的情況下，主流道的長度盡量短，否則將會使主流道的凝料增多，且增加壓力損失，使塑料熔體降溫過多而影響注射成型。 e、由于主流道要與高溫的塑料熔體和噴嘴反復(fù)接觸和碰撞，所以主流道部分常設(shè)計成可拆卸的主流道襯套，以便選用優(yōu)質(zhì)鋼材單獨(dú)加工和熱處理。 （ 2）、澆口的設(shè)計：澆口是連接分流道與型腔的一段細(xì)短通道，澆口的設(shè)計與位置的選擇恰當(dāng)與否，直接關(guān)系到塑件能否被完好地高質(zhì)量地注射成型。 此塑件要求表面光潔度，平整度較高。 分型面、 冷卻水道 的 設(shè)計 （ 1）、打開模具取出塑件或澆注系統(tǒng)凝料的面叫做分型面。 這樣有利于保證塑件注射完整，外觀質(zhì)量較好，而且有利于排氣。因?yàn)楸ｕr盒尺寸較大，不能立即冷卻，因此需要添加冷卻水道。通常，冷卻水孔的直徑取 ? 8— 12mm,水空距離型腔表面的距離保持在 10— 20mm. 四、成型零部件的工作尺寸計算 所謂工作尺寸是指成型零件上直接用以成型塑件部分的尺寸，主要有型腔和型芯的徑向尺寸（包括矩形或異形型芯的長和寬），型腔 和 芯的深度尺寸，中心距尺寸等。在設(shè)計模具時，必須根據(jù)制品的尺寸和精度要求來確定相應(yīng)的成型零件的尺寸和精度等級。其次是設(shè)計模具時，估計的塑料收縮率與實(shí)際收縮率的差異和生產(chǎn)制品時收縮率的波動值，成型收縮率包括設(shè)計選取的計算收縮率與實(shí)際收縮率的差異，以及生產(chǎn)制件時由于工藝條件波動，材 塑料模具畢業(yè)設(shè)計 第 15 頁 共 30 頁 料批號發(fā)生變化而造成制件收縮值的波動，前者造成塑料制品的系統(tǒng)誤差，后者造成偶 然誤差，收縮率波動值δ s 隨制件尺寸增大而成正比的增加。生產(chǎn)大尺寸塑料制件時因收縮率波動對制件公差影響較大，若單靠提高模具制造精度來提高塑件精度是很困難的和不經(jīng)濟(jì)的，而應(yīng)著重穩(wěn)定工藝條件，選用收縮率波動小的塑料。此外型腔在使用過程中不斷磨損，使得同一模具在新和舊的時候所生產(chǎn)的制品尺寸各不相同。由于影響因素甚多，而且十分復(fù)雜，因此塑料制品的精度往往較低，并總是低于成型零件的制造精度，塑料制件尺寸難以達(dá)到高精度。 平均收縮率為： ? ? ? ? %????? M inM a xCP SSS 塑料模具畢業(yè)設(shè)計 第 16 頁 共 30 頁 （一）、型腔徑向尺寸計算 ? ? ZxSLL CPSzm ?? ?? ???? 00 )1()( 當(dāng)塑料尺寸較大，精度級別較低時， X=，當(dāng)塑料尺寸較大、精度級別較高時， X=。 ? ? 0 3/ %)(156)(156 ??? ??????ml ? ? 0 0 3/ 4 2 %)(96)(96 ??? ??????ml (三 )、型腔深度尺寸計算 ? ?? ? ZxSHH CPSm ?????? 01 當(dāng)塑料尺寸較大，精度級別較低時， X=，當(dāng)塑料尺寸較大、精度級別較高時， X=。 ? ?? ? 0 0 3/ 5 4 %)(58 ??? ??????mh 五、成型零部件的強(qiáng)度與剛度計算 在實(shí)際生產(chǎn)中 ，注射模經(jīng)常由于?？蚣皦|板的厚度不夠而引起彈性變形，使塑料制品精度下降，或溢料過多。但是，也不能為了增加模具的強(qiáng)