【正文】 減速器廣。通常說蝸桿傳動結(jié)構(gòu)緊湊、輪廓尺寸小，這只是對傳減速器的傳動比較大的蝸桿減速器才是正確的，當(dāng)傳動比并不很大時，此優(yōu)點并不顯著。 蝸桿減速器主要有蝸桿在上和蝸桿在下兩種不同形式。但蝸桿圓周速度大于 4m/s 時，為避免攪油太甚、發(fā)熱過多，最好采用蝸桿在上式。前者結(jié)構(gòu)較緊湊，后者效率較高。 減速器結(jié)構(gòu) 近年來，減速器的結(jié)構(gòu)有些新的變化。 內(nèi)蒙古化工職業(yè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文、專題實驗報告）用紙 傳統(tǒng)型減速器結(jié)構(gòu) 絕大多數(shù)減速器的箱體是用中等強度的鑄鐵鑄成，重型減速器用高強度鑄鐵或鑄鋼。鑄造或焊接箱體都應(yīng)進行時效或退火處理。減速器箱體的外形目前比較傾向于形狀簡單和表面平整。箱體通常由箱座和箱蓋兩部分所組成，其剖分面則通過傳動的軸線。 聯(lián)接箱座和箱蓋的螺栓應(yīng)合理布置，并注意留出扳手空間。為保證箱座和箱蓋位置的準(zhǔn)確性，在剖分面的凸緣上應(yīng)設(shè)有 2— 3 個圓錐定位銷。在箱座上則常設(shè)有為提取整個減速器用的起重吊鉤和為觀察或測量油面高度用的油面指示器或測油孔。關(guān)于視孔、通氣孔和通氣器、起重吊鉤、油面指示 Oe 等均可從有關(guān)的設(shè)計手冊和圖冊中查出。只有在載荷很大、工作條件繁重和轉(zhuǎn)速很高的減速器才采用滑動軸承。 ⑴、齒輪 — 蝸桿二級減速器；⑵、圓柱齒輪 — 圓錐齒輪 — 圓柱齒輪三級減速器。為了便于傳動零件的安裝，在適當(dāng)部位有較大的開孔。 —— 輸出軸 的尺寸加大了，鍵槽的開法和傳統(tǒng)的規(guī)定不同，甚至跨越了軸肩，有利于充分發(fā)揮輪轂的作用。但設(shè)計時要注意裝配的工藝性，要提高某些裝配零件的制造精度。為了減少齒輪運動的阻力和油的溫升，浸入油中的齒輪深度以 1— 2個齒高為宜。速度低的 (0． 5m／ s一 0． 8m／ s)也允許浸入深些，可達到 1／ 6 的齒輪半徑；更低速時，甚至可到 1／ 3 的齒輪半徑。對于油面有波動的減速器 (如船用減速器 )，浸入宜深些。如果發(fā)生低速級齒輪浸油太深的情況，則為了降低其探度可以采取下列措施：將高速級齒輪采用惰輪蘸油潤滑；或?qū)p速器箱蓋和箱座的剖分面做成傾斜的，從而使高速級和低速級傳動的浸油深度大致相等。減速器的工作平衡溫度超過 90℃時，需采用循環(huán)油潤滑，或其他冷卻措施，如油池潤滑加風(fēng)扇，油池內(nèi)裝冷卻盤管等。圓周速度 u12m/s 的齒輪減速器不宜采用油池潤滑，因為：⑴、由齒輪帶上的油會被離心力甩出去而送不到嚙合處；⑵、由于攪油會使減速器的溫升增加；⑶、會攪起箱底油泥，從而加速齒輪和軸承的磨損； 4)加速潤滑油的氧化和降低潤滑性能等等。潤滑油從 自備油泵或中心供油站送來，借助管子上的噴嘴將油噴人輪齒嚙合區(qū)。速度 u≤ 20心 s的齒輪傳動常在油管上開一排直徑為 4 mm 的噴油孔，速度更高時財應(yīng)開多排噴油孔。噴油潤滑也常用于速度并不很高而工作條件相當(dāng)繁重的重型減速器中和需要用大量潤滑油進行冷卻的減速器中。此外，還應(yīng)注意，箱座上的排油孔宜開大些，以便熱油迅速排出。當(dāng)蝸桿在下時，油面高度應(yīng)低于蝸桿螺紋的根部，并且不應(yīng)超過蝸桿軸上滾動軸承的最低滾內(nèi)蒙古化工職業(yè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文、專題實驗報告）用紙 珠 (柱 )的中心，以免增加功率損失。當(dāng)蝸桿在上時，則蝸輪浸入油中的深度也以超過齒高不多為限。噴油方向應(yīng)順著蝸桿轉(zhuǎn)入嚙合區(qū)的方向，但有時為了加速熱的散失，油也可從蝸桿兩側(cè)送人嚙合區(qū)。若工作溫度低于 0℃，則使用時需先將油加熱到 0℃以上。 內(nèi)蒙古化工職業(yè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文、專題實驗報告）用紙 第 2 章 傳動方案的擬定 方案的選定 根據(jù)輸送機的性能有以下方案 內(nèi)蒙古化工職業(yè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文、專題實驗報告）用紙 方案的比較 因為本輸送機運輸碎石、型砂等材料，所以要求對傳動系統(tǒng)的操作和維護要方便。所以方案 d 不適合。所以要求傳動系統(tǒng)的傳動效率要高、成本低。 因為本輸送機允許有速度誤差 5%。方案 a成本低切符合工作要求。 內(nèi)蒙古化工職業(yè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文、專題實驗報告）用紙 第 3 章 電動機選擇 電動機類型的選擇 選擇電動機的類型和結(jié)構(gòu)形式 本減速器在常溫下連續(xù)工作，載荷平穩(wěn)，經(jīng)常滿載工作，空載啟動，工作環(huán)境有較多的灰塵，故選用 Y系列全封閉自扇冷式籠型三相異步電動機，電源 380V。 確定電動機的功率 工作機機所需的功率為 Pw=FV/1000η =2021179。 3179。 179。 確定電動機轉(zhuǎn)速 計算滾筒工作轉(zhuǎn)速： nw=60179。 1000179。 320=內(nèi)蒙古化工職業(yè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文、專題實驗報告）用紙 由《機械設(shè)計基礎(chǔ)課程設(shè)計》 P110推薦的傳動比合理范圍，取 V帶傳動比 ?1=2～ 4 由《機械設(shè)計基礎(chǔ)課程設(shè)計》 P15 表 21 取圓柱齒輪傳動一級減速器傳動比取 ?2=0～ 4. 則總傳動比理時范圍 ?=0～ 16。 =0～ 符合這一范圍的同步轉(zhuǎn)速有 750 r/min 和 1000 r/min。 表 31 可選電動機參數(shù)比較 確定電動機型號 綜合考慮電動機和傳動裝置的尺寸、重量以及帶傳動和減速器的傳動比，選擇方案 1 比較合適。 方案 電動機 型號 額定功率 /kw 電動機轉(zhuǎn)速 r/min 同步轉(zhuǎn)速 滿載轉(zhuǎn)速 1 Y132S6 3 750 710 2 Y132M8 3 1000 960 內(nèi)蒙古化工職業(yè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文、專題實驗報告）用紙 表 32 Y132S6 電動機主要性能參數(shù) 由《機械設(shè)計基礎(chǔ)課程設(shè)計》表 112， 外形和安裝尺寸，見表 33。 (AC/2+AD) 179。 B 軸伸尺寸 D179。 G 132 475179。 315 216179。 80 10179。 = 減速器大齒輪軸 Ⅱ 軸 PⅡ = PⅠ η 23= PⅠ η 2η 3 =179。 = 卷筒軸 Ⅲ 軸 PⅢ =PⅡ η 34= PⅡ η 3η 4軸 =179。 = 計算各軸轉(zhuǎn)速（ r/min） Ⅰ 軸： nⅠ =nw / ?1=710/= Ⅱ 軸： nⅡ = nⅠ / ?2= Ⅲ 軸： nⅢ = nⅡ = r/min 計算各軸扭矩（ N 3/710=178。 mm TI=9550 PⅠ / nⅠ =9550179。 m=127840 N178。 178。 mm TⅢ =9550 PⅢ / nⅢ =9550179。 m =350200 N178。 表 34 機械傳動系統(tǒng)運 動和動力參數(shù)的計算數(shù)值 計算項目 電動機軸 Ⅰ 軸 Ⅱ 軸 Ⅲ 軸 功率 /kw 3 轉(zhuǎn)速（ r/min） 710 轉(zhuǎn)矩（ N178。 3= kw Pd= kw 選擇帶型 根據(jù) Pd=、 n=710r/min 由《機械設(shè)計基礎(chǔ)》圖 710 選擇 A型普通 V帶 選擇 A 型 普通 V 帶 帶輪的基準(zhǔn)直徑 dd1及 dd2 參考《機械設(shè)計基礎(chǔ)》中表 7表 76 和圖710，取 dd1=140 mm dd2= ?1 dd1=179。 100% =（ ） /179。 5% 之內(nèi) ε 在允許誤差范 圍內(nèi) 驗算帶速 v v=π dd1n/60179。 140179。 1000= m/s 在 5～ 25 m/s 范圍內(nèi) 帶速 v 在允許范圍內(nèi) ⑴ 初定中心距 a0 根據(jù)《機械設(shè)計基礎(chǔ)》式（ 724） (dd1+dd2)≤ a0≤ 2(dd1+dd2) (140+450)≤ a0≤ 2(140+450) 413 mm ≤ a0≤ 1180 mm a0=1000 mm ⑵ 初算帶長 Ld0 由《機械設(shè)計基礎(chǔ)》式（ 725） 內(nèi)蒙古化工職業(yè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文、專題實驗報告）用紙 設(shè)計項目 計算內(nèi)容和依據(jù) 計算結(jié)果 確定中心距 a 及帶的基準(zhǔn)長度 Ld Ld0=2a0+ (dd1+dd2)π /2+(dd2dd1) 2 /4a0 =2 179。 +(450 －140)2/4179。 11+179。 2800= mm Ld=2800 mm a= mm amin= mm amax= mm 驗算小帶輪的包角 a1 a1=180176。 176。 310179。 / =176。 a1120176。 179。（ ??K ） 2?? qPd?? 《機械設(shè)計基礎(chǔ)》表 71得 q= kg/m F0=500179。 ? +179。 3179。 176。從工作情況選用于便于制造且價格便宜的材料，小齒輪選用 45鋼（調(diào)質(zhì)），齒面硬度為 240HBS。 Z1=25,Z2= μ179。 25=75 在誤差范圍內(nèi) 因選用閉式軟齒面?zhèn)鲃?，故按齒面接觸疲勞強度設(shè)計，然后校核其齒根彎曲疲勞強度 8級精度 小齒輪： 45 鋼調(diào)質(zhì) 240HBS 大齒輪： 45 鋼正火 200HBS μ =3 Z1=25 Z2=75 內(nèi)蒙古化工職業(yè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文、專題實驗報告）用紙 計算項目 設(shè)計計算與說明 計算結(jié)果 按齒面接觸疲勞強度設(shè)計 ⑴ 初選載荷系數(shù) tK ⑵ 小齒輪的傳遞轉(zhuǎn)矩 T1 ⑶ 選取齒寬系數(shù) d? ⑷ 彈性系數(shù)EZ ⑸ 節(jié)點區(qū)域系數(shù) HZ ⑹ 接觸疲勞強度極限 1limH? 、 2limH? ⑺ 接觸應(yīng)力循環(huán)次數(shù) NN2 ⑻ 接觸疲勞強度壽命系數(shù) 1NZ 、 2NZ ⑼ 接觸疲勞強度安全系數(shù) HS 《機械設(shè)計基礎(chǔ)》式（ 89），設(shè)計公式為 d1≥ ? ?3 221 ))(1(2HdEH ZZTK ???? ? 試選載荷系數(shù) tK = T1= TI=127840 N178。） 《機械設(shè)計基礎(chǔ)》圖 86 得 1limH? =580 Mpa， 2limH? =540 Mp 《機械設(shè)計基礎(chǔ)》式（ 82） N=60nj hL N1=60179。 1179。 300179。 810 N2=N1/μ =179。 810 《機械設(shè)計基礎(chǔ)》圖 88 得 1NZ = 2NZ = 去失效概率為 1%，則接觸疲勞強度安全系數(shù) HS =1 tK = T1=127840 N178。 810 N2=179。 =638 Mpa ? ?2H? =HNSZ 22lim? =540179。 179。 = 1d = td1 3 / tKK =179。 25=75 mm 2d =mz2=3179。 75=75 mm 取 1b =75 mm、 2