【正文】 ............................ 16 緊密紡紗及其相應(yīng)的錯位紡紗的性能對比分析 ................................................................ 17 捻度測試 .............................................................................................................. 17 紗線斷裂強力測試與分析 ...................................................................................... 17 紗線毛羽的性能測試與分析 .................................................................................. 18 紗條條干均勻度測試與分析 .................................................................................. 19 第四章 結(jié)論 ............................................................................................................................... 21 致謝 ........................................................................................................................................... 22 參考文獻 .................................................................................................................................... 23 錯位紡對成紗性能的影響 第一章 緒論 1 第一章 緒論 錯位紡紗技術(shù)概述 位移紡又叫錯位紡 ， 將離開前羅拉的紗線不接在對應(yīng)的錠子，而是放在鄰位錠子進行紡紗的方 ,使紡紗三角形態(tài)發(fā)生偏移 ， 從而改變了須條內(nèi)纖維的轉(zhuǎn)移運動 ， 進而改善成紗結(jié)構(gòu)和毛羽的一種紡紗方式 。這是由于錯位后紡紗三角區(qū)幾何形態(tài)發(fā)生改變，紡紗三角區(qū)寬度減小，有利于減少毛羽。錯位后的紡紗三角區(qū)在紡紗過程中發(fā)生斷裂的概率減小。 圖 1 錯位紡紗 環(huán)錠紡紗技術(shù)的優(yōu)缺點 優(yōu)點： 環(huán)錠細紗機誕生后，因為它具有機構(gòu)簡單、維修保養(yǎng)方便、產(chǎn)量高，質(zhì)量好，對所紡紗線線密度、原料適應(yīng)性廣和成紗質(zhì)量穩(wěn)定等優(yōu)點，一直保持著紗線生產(chǎn)的統(tǒng)治地位。統(tǒng)計表明，至今還沒有任何一種新型紡紗系統(tǒng)能像環(huán)錠紡那樣具有良好的原料適應(yīng)性和產(chǎn)品廣泛性。另一方面，環(huán)錠細紗機本身也在不斷改進，引入現(xiàn)代的技術(shù)成果，如紡紗幾何曲線的優(yōu)化，牽伸系統(tǒng)的完善，相關(guān)器件的改良，設(shè)計的更新，計算機的 監(jiān)控及各種自動化裝置的配備等，都使傳統(tǒng)環(huán)錠紡紗技術(shù)不斷地提高，設(shè)備越來越完美。 缺點：盡管傳統(tǒng)環(huán)錠紡具有很大的優(yōu)勢 和 許多顯著的優(yōu)點 ， 但是環(huán)錠紗的質(zhì)量也并非完美無缺 ， 仍存在著不可克服的弱點 —— 加捻三角區(qū)。這種傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)狀態(tài)會直接影響紗線的強力，使用中易產(chǎn)生棉結(jié)或毛粒，在后續(xù)的生產(chǎn)工序中會引發(fā)不少工藝難題，對 最終產(chǎn)品會產(chǎn)生嚴重的負面影響。在傳統(tǒng)的環(huán)錠紡牽伸系統(tǒng)中、粗紗以粗圓形狀的纖維束形態(tài)喂入預(yù)牽伸區(qū)，經(jīng)張力牽伸后，進入主牽伸區(qū)。此時須條內(nèi)纖維根數(shù)已減少至紗支所需的數(shù)量，須條內(nèi)部纖維間的抱合力已基本消失，在前鉗口處的纖維呈自有狀態(tài)。在鋼絲圈和錠子旋轉(zhuǎn)速度的加捻上傳至細紗在前鉗口附近的極限位置或極限點處時，就不能再 繼續(xù)上傳，此時該極限點處權(quán)限截面的細紗與前鉗口握持點處輸出的扁平形纖維須條之間就形成一個俯視為三角形的加捻三角區(qū)。 緊密紡 技術(shù) 緊密紡是在改進的新型環(huán)錠細紗機上進行紡紗的一種新型紡紗技術(shù)。纖維須條從前羅拉前口輸出后 ，先經(jīng)過異形吸風管外套網(wǎng)眼皮圈，須條在網(wǎng)眼皮圈上運動，由于氣流的收縮和聚合作用，通過異形管的吸風槽使須條集聚、轉(zhuǎn)動，逐步從扁平帶狀轉(zhuǎn)為圓柱體，纖維的端頭均捻入紗線內(nèi)，因此成紗非常緊密，紗線外觀光潔、毛羽少。在編織過程中最不易產(chǎn)生磨毛的現(xiàn)象。使纖維盡可能平行并保持一致在加捻前是其優(yōu)勢的前提。在細紗中由于各單纖維是在伸直、平行的狀態(tài)下加捻，在單紗受到拉力時，各單纖維受力基本一致，所以緊密紡強力比傳統(tǒng)單紗高。 圖 2 環(huán)錠紡和緊密紡三角區(qū) 本課題研究目的、意義及內(nèi)容 研究目的及意義 在環(huán)錠紡的紗條加捻過程中，大多數(shù)纖維端都伸出身，形 成毛羽 ， 毛羽分布在紗線圓柱體的各個方向，毛羽的長短和形態(tài)比較復(fù)雜，因纖維特性 、 紡紗方法 、 紡紗工藝參數(shù) 、 捻度 、 紗線的粗細而異 。 現(xiàn)階段要改善環(huán)錠紡紗線質(zhì)量，主要是要減少紗線的表面毛羽 。 另一方面，目前對錯位紡的研究只考察了錯位一個錠子后的效果，而且對到底是左斜還是右斜的紗路有利于改善成紗毛羽這個最基本的問題，都沒有一致的結(jié)論，只能說對錯位紡的研究處于探索階段，沒有專門細致的研究和可大量應(yīng)用錯位紡對成紗性能的影響 第一章 緒論 4 于生產(chǎn)實踐的研究成果。 本文研究的主要內(nèi)容： （ 1）研究了紡紗工藝，如并條、粗紗、細紗工藝； （ 2）采用相同的粗紗及工藝，制備了環(huán)錠紡紗線及對應(yīng)的錯位紡； （ 3） 為了研究在紡紗過程中 偏移方向（左斜和右斜） 以及成紗質(zhì)量的影響，對緊密紡紗線和環(huán)錠紡紗線的性能 （ 紗線毛羽、強力、條干等性能 ） 進行了對比 ，分析偏移方向?qū)θ菂^(qū)幾何形態(tài)和張力分布以及成紗質(zhì)量的影響 。 則 ????? 半熟條干生條干 并合數(shù)實際牽伸倍數(shù) GGE p 機械牽伸倍 數(shù) )%98(%98 給定牽伸效率為牽伸效率 ??? pm EE 根據(jù)設(shè)備說明書選擇： TTTTm ZZZZE 1 2 525,46,52,7 5 432139。39。= 式中： Z5 、 Z6前區(qū)牽伸變換齒輪齒數(shù)，其中 Z6有 7 6 53 三種， Z5有 4 56 71 四種。 ????e 查《棉紡手冊》可知：喇叭口口徑為 ；馬達盤 F=200；車頭盤 E=150； 壓輥輸出線速度 V m i n )/( 6 91 5 01 0 0 0 2 0 4 7 0 mV ?? ???? 壓輥輸出轉(zhuǎn)速 n 壓 ）（壓 m in/196015020xx470 rn ??? 二道并條 實際牽伸倍數(shù) 7 1 ???PE 機械牽伸倍數(shù) 1 ????? kEE pm 根據(jù)設(shè)備說明書選擇： E180。1=,則相對應(yīng)的齒輪 Z6=63， Z5=47 所以 5 7 . 2 939。m=，則相對應(yīng)的齒輪 Z6和 Z7分別取 79T和 41T 修正：實際牽伸倍數(shù) /PE = 39。39。??????????????????粗紗干濕熟條干粗紗干粗紗）（ （ 2） 后牽伸倍數(shù) 后 牽伸倍數(shù)不宜過大，通常情況下以偏小為宜，采用張力牽伸，牽伸倍數(shù)一般為 倍，選 擇 E 后 =，對應(yīng)的齒輪 Z8=41T 3 1 39。 ????? ttt TT 粗紗? 3 速度 （ 1） 錠翼轉(zhuǎn)速 主動錠 DDn ?? 根據(jù)所紡紗線特點，選擇錠翼轉(zhuǎn)速為 ，則相對應(yīng)的： D 動 和 D 主 分別取169 和 200 （ 2） 前羅拉速度 m i n/91200 2 31 rZD ZZDn ?? ????? ???? 主動前羅拉 式中： Z Z2 捻度階段齒輪 Z3捻度齒輪 （ 3） 羅拉握持距： 前區(qū) 49mm 依據(jù) 皮圈架長度為 34mm,浮游區(qū)長度為 15mm，則 前區(qū)握持距 =皮圈架長度 +浮游區(qū)長度 =34+15=49mm 后區(qū) 55mm 后區(qū)羅拉隔距 =大于 20?pL （后區(qū)羅拉 隔距偏大掌握） 整理區(qū) 35mm 略大于 pL 4 粗紗卷繞密度 （ 1） 軸向卷繞密度 經(jīng)驗公式為 P=tNC 式中： Nt— 粗紗線密度（ tex） C— 常數(shù)，一般取 85~90 （當粗紗定量越大、纖維彈性越好、粗紗密度越小， C值應(yīng)偏小掌握） 根據(jù)經(jīng)驗公式計算筒管軸向卷繞密度 P，取 C=87，則 P=tNC = ? （圈 /cm） 選擇升降階段變換齒輪 Z10/Z9=39/28，則 錯位紡對成紗性能的影響 第二章 紡紗工藝研究 10 11Z ）（取 11910 ???????? ZPZ Z （ 2）徑向卷繞密度 根據(jù)生產(chǎn)實踐，筒管徑向卷繞密度的經(jīng)驗公式為 PQ ?? ）（ 6~5 ）（層 cmPQ / ???? 然后選擇成形齒輪齒數(shù) Z4=30，則 成形齒輪齒數(shù) )28( 545 ?????? ZZQZ 取 細紗工藝 表 細紗工藝單 機型 公定回潮率（ %） 干 定量（ g/100m） 總牽伸倍數(shù) 配合率 捻系數(shù) 捻度（捻 /10cm） 實際 機械 計算 實際 FA507B % 328 89 牽伸分配 羅拉中心距(mm) 皮圈鉗口 (mm) 皮輥加壓 (N/雙錠 ) 皮輥前沖 (mm) 綱領(lǐng) 鋼絲圈 前區(qū) 后區(qū) 前區(qū)后區(qū) 前中后 型號 直徑 型號 號數(shù) 40 54 150 100 140 +