【正文】 粉質粘土：廣泛分布于場區(qū)內，黃褐色，可塑～硬塑， 濕～飽和，松散～密實，級配較差，層厚 ～ 米。 （ 3） 粗粒混合土 ： 廣泛分布于場區(qū)內，紅褐色，稍濕，中密，以花崗巖風化碎屑為主，層厚 :～ 米。 （ 4） 風化花崗巖：廣泛分布于場區(qū)內，層厚未透，肉紅色 ,粗?；◢弾r結構，主要成分為長石、石英、少量云母，塊狀、柱狀，有裂隙。 3. 地下水 青島理工大 學畢業(yè)設計 4 主 線 高 架 橋 全 長 9000 場區(qū)地下水在勘察深度范圍內未見，地下水對混凝土無侵蝕性。 豎曲線半徑： 無豎曲線。 圖 11 橋跨總體布置立面圖（尺寸單位： cm） 載標準：公路 — I級 ，人群荷載： 。 橋面形式：分離式雙向 六 車道。 預應力鋼絞線：采用符合 ASTM A416920 的低松弛高強鋼絞線。 普通鋼筋：鋼筋采用符合 GB 1499— 84 標準的鋼筋，直徑大于等于 12mm者 均采用 HRB335 鋼筋，直徑 小于 12mm者 均采用 HRB235 鋼筋。 錨具：預制箱梁采用 OVM 型錨具及其配套設備；箱梁接頭頂板束采用 BM15型錨具及其配套設備。 支座：采用圓板坡型橡膠支座 YPQ 和 YPQF4 系列產品。 橋面鋪裝：采用 4cm厚的 C40 混凝土和 8cm厚的瀝青混凝土鋪裝。 支座強迫位移 支座強迫位移：邊支座下沉 1cm。 《公路橋涵設計通用規(guī)范》（ JTG D602021），以下簡稱《通規(guī)》。 《公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范》（ JTJ024— 85） 。 基本計算數據表 根據《通規(guī)》中各條規(guī)定，混凝土、鋼絞線和鋼筋的各項基本數據以及在各個階段的容許值，見表 11。sdf MPa 195 HRR335 彈性模量 sE MPa 105 抗拉強度標準值 skf MPa 335 抗拉強度設計值 sdf MPa 280 抗壓強度設計值 39。ckf 、 39。ckf =， 39。 青島理工大 學畢業(yè)設計 8 支架基礎 支架搭設 靜載實驗 模板 定高程 綁鋼筋安放管道 澆筑混凝土 養(yǎng)生 穿束 張拉 壓漿 第 2 章 設計要點及結構尺寸 設計要點 （ 1） 本設計采用支架現澆施工，一般等截面箱梁直線段可采用支架施工，支架施工的程序如圖 21所示。 橋梁結構圖式 該橋為預應力混凝土梁橋，跨徑布置30m+30m+30m， 施工方法為全橋支架現澆。 圖 21 施工流程示意圖 圖 22 橋跨結構的計算簡圖（尺寸單位： cm） 截面形式及截面尺寸擬定 （ 1） 分孔長度為 30m+30m+30m，現澆長度為 +30m+， 計算長度為 +30m+。 （ 3） 縱向截面變化：支點處為實心截面，設置 到單箱單室截面，具體構造如圖 23 所示。 （ 4） 主梁構造立面與平面圖見圖 27。其公式為： 毛截面面積： miAA?? （ 21） 毛截面重心至梁頂的距離： iismAyy A?? （ 22） 式中： —— 分塊面積； —— 分塊面積的重心至梁頂邊的距離。 表 21 毛截面幾何特性計算表 截面 截面高度（ m） 底板厚 （ cm） 面積（ m2） 毛截面慣性矩 I（ m4） 中心軸至梁底的距離（ m） 左邊支點 實心截面 邊跨 1/4 30 邊跨跨中 30 邊跨 3/4 30 左中支點 實心截面 中跨 1/4 30 中跨跨中 30 注：此表為 1/2 橋的截面，與另一半橋截面對稱。 圖 31 內力求解時的力學圖示 根據力法方程： 1 1 1 1 2 2 1 0PXX??? ? ? ? ? ? (31) 2 1 1 2 2 2 2 0PXX??? ? ? ? ? ? (32) 由圖乘法可求得各系數和自由項： 1211 1 21 1 2 1 2()2 3 2 3 3llllE I E I? ?? ? ? ? ? （ 33） 212 21 1 12 3 6llEI EI? ? ? ? ? （ 34） 221 1 1 2 21 2 1 1 2 1 1()3 8 2 3 8 2P l q l l q lEI? ? ? ? ? ? ? q原 結 構基 本 結 構1X 2X1L1L 2L1M圖2M圖pM圖1 1X?2 1X?11218qL 228qL青島理工大學畢業(yè)設計 13 3312()24q l lEI?? （ 35） 由對稱性知： 1 1 2 2 1 2 2 1 1 2, PP? ? ? ?? ? ? ? ? 解得： 331211211 12 12()241( 2 3 )6Pq l lEIXXllEI????? ? ? ? ?? ? （ 36） 其中 ? ? ? ?1 9 .7 5 1 .5 1 .3 2 9 .6 6 4 5 1 .5 1 .3 2 2 645q ??? ? ? ? ? ? ? ? ???????? m? N/ 1 ? m 2 30l ? m 則 12 2 4 7 5 5 .4XX? ? ? kNm? 最后有： 1 1 2 2 PM M X M X M? ? ?。 橋 面鋪裝： 4cm 混凝土鋪裝 A1= 8cm 瀝青混凝土鋪裝 A2= 二期自重作用集度： 2g=== 5 0 . 6 9 m?? ? ?防 撞 護 欄 集 度 橋 面 鋪 裝 集 度 0 . 4 8 2 5 + 0 . 5 3 2 5 + 1 . 0 6 2 4 k N / 2. 二期自重作用效應計算： 仍采用力法求解二次超靜定的贅余力，選擇支點處彎矩 1X 、 2X 作為二次超靜定結構的贅余力 。表 31 為自重作用效應匯總表。 汽車荷載作用效應計算 沖擊系數和折減系數 1. 汽車沖擊系數計算（見《通規(guī)》第 條的條文說明） 結構基頻： c1 cEIf lm?? （ 37） c2 cEIf lm?? （ 38） 式中： 1f 、 2f —— 基頻， Hz ,計算連續(xù)梁沖擊力引起的正彎矩效應和剪力效應時，采用 1f ；計算連續(xù)梁沖擊力引起的負彎矩效應時，采用 2f ； l —— 計算跨徑， m； E —— 混凝土彈性模量， Pa ； cI —— 梁跨中截面慣性矩， 4m ； cm —— 結構跨中處每米結構重力， kg/m ，當換算成重力計算時，其單位應為 22Ns /m（ ） ， cm G/g? ； G —— 結構跨中處每米結構重力， N/m ； g —— 重力加速度， 2g ? 。 2. 車道折減系數 由圖 12 知，應按單向行駛確定車道數，去掉對應的路肩寬度后， W 符合單向三 車道寬度，按《通規(guī)》 條，車道橫向折減系數為 ?? 。 汽車荷載橫向分布影響的增大系數計算 本設計的荷載橫向分布系數 取經驗值，即 m=橫向折減系數車道數 。 汽車活載效應計算 1. 計算原理 在主梁內力影響線上最不利布載，可求得主梁 最大活載內力，計算公式為： (1 ) ( )P K i k iS u P y q? ? ?? ? ? ? ? ? （ 39） 式中 ： PS —— 主梁最大活載內力（彎矩或者剪力）； (1 )u? —— 汽車荷載沖擊系數； ? —— 車道折減系數； ? —— 汽車荷載橫向分布影響的增大系數； kP —— 車道荷載中的集中荷載標準值； iy —— 主梁內力影響線的豎標值； kq —— 車道荷載中的均布荷載標準值； i? —— 主梁內力影響線中均布荷載所在范圍的面積。影響線表示，當一個指向不變的單位集中荷載沿結構移動時，某一指定量值的變化規(guī)律。 圖 32 各截面彎矩影響線 圖 33 各截面剪力影響線 （ a）邊跨 1/4 彎矩影 響線；（ b）邊跨跨中彎矩影響線； （ a）左邊支點剪力影響線；（ b）邊跨 1/4剪力影響線； （ c）邊跨 3/4 彎矩影響線；（ d）左中支點彎矩影響線； （ c） 邊跨跨中剪力影響線；（ d）邊跨 3/4 剪力影響線 （ e）中跨 1/4彎矩影響線；（ f） 中跨跨中彎矩影響線； （ e） 左中支點（左）剪力影響線；（ f）左中支點（右）剪力影響線；（ g）中跨 1/4剪力影響線；（ h）中跨跨中剪力影響線； 2. 汽車荷載效應內力計算 車道荷載取值，根據《通規(guī)》第 條，公路 — I級的均布荷載標準值 kq 和集中荷載標準值 kp 為： kq / m? 。 根據最不利布載原則，在各個截面的內力影響線上按《通規(guī)》第 條的布載要求布載，可求得汽車在各個截面上的最大彎矩、最小彎矩、最大剪力和最小剪力，再考慮沖擊系數和車道折減系數后，可得到活載內力。 ()h(g)()a()b()c()d()e(f)()a(f)()e()d()c()b???? ??? ? 1?11??? ???青島理工大學畢業(yè)設計 17 表 32 公路 — I級汽車荷載作用效應 截 面 maxM (kN m )?汽 車 minM (kN m )?汽 車 maxQ (kN)汽 車 minQ (kN)汽 車 左邊支點 0 0 邊跨 1/4 邊跨跨中 邊跨 3/4 左中支點（左） 左中支點（右） 中跨 1/4 中跨跨中 注 ：以上為左邊半橋截面車道活載的作用效應。本設計中考慮邊支座下降 1cm。 圖 34 基礎沉降圖示（尺寸單位： cm） 取邊支座沉降 1cm計算結構基礎沉降內力，仍采用力法求解，如圖 35 所示。 得： ? ?? ?121 2 21 2 2 112100 4 l l EIX l l l l??? ?????? ? ?22 2 21 2 2 161 0 0 4 l E IX l l l l?? ?????? 其中： 1 ? m 2 30l ? m 代入式中計算得： 1 ?? kNm? 2 ? kNm? 基礎沉降次內力： 1 1 2 2M X M X M? ?? 。 表 34 基礎沉降次內力 截 面 kN剪 力 () (kN m)?彎 矩 截 面 剪 力 (kN) (kN m)?彎 矩 左邊支點 0 中跨 3/4 邊跨 1/4 右中支點（左） 邊跨跨中 右中支點（右） 邊跨 3/4 邊跨 1/4 左中支點（左） 邊跨跨中 左中支點（右） 邊跨 3/4 中跨 1/4 右邊支點 0 中跨跨中 人群荷載計算 計算原理 對于人群荷載， 計算原理同計算活載計算。 人群荷載效應內力計算 人群荷載取值，根據設計任務書要求，人群荷載為 m? 。 計算結果見表 35。 內力組合 為了進行預應力鋼束的計算，在不考慮預加力引起的結構次內力及混凝土收縮徐變次內力的前提下，按《通規(guī)》第 條和 條規(guī)定，根據可能出現的荷載進行一次內力組合。永久作用的設計值效應和可變作用設計值效應組合，其效應組合表達式為： 0 0 1 112()mnu d G i G ik Q Q K C Q j Q jkijS S S S? ? ? ? ? ???? ? ??? （ 312） 或 0 0 112()