鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)建筑設(shè)計-在線瀏覽
2025-02-03 11:48本頁面
【正文】 +)2+(+)2=2027 kN G1=++7+6+[( )1.3+](+)2+2+22 252+ (+)2+(+)2=2189 kN 集中于各層樓面 的重力荷載代表值如右圖（ 7）所示。 24 橫向框架頂點位移計算（δ i為層間相對位移） 層 次 Gi(kN) ∑ Gi(kN) ∑Di(kN/m) iiDG??i? Δ i 4 1655 1655 64432 3 2027 3682 64432 2 2027 5709 64432 1 2189 7898 67764 sxxT ?? （ 4）橫向地 震作用計算 在Ⅱ類場地， 7度近震區(qū)，結(jié)構(gòu)的特征周期 Tg和地震影響系數(shù) α ma為： Tg= α ma = ) ()( a ????? ?? TT g 由底部剪力法計算公式： FEK=α =7898= 25 由 T1=＞ = δ n=T 1+=+= Δ Fn=δ nFEK== kN )1(41nEKi iiiii FHGHGF ?????? (頂層加上 ΔF n) 各層橫向地震作用及樓層地震剪力 層 次 hi（ m） Hi（ m） Gi(kN) GiHi (kNm) ??44i iiii HGHG Fi (kN) Vi (kN) 4 1655 30783 3 2027 2 2027 1 2189 26 圖（ 8）橫向框架各層水平地震作用和地震 作用下的 剪力圖（ kN） （ 5）橫向水平地震作用下框架側(cè)移計算 層次 Fi(kN) Vi(kN) ∑Di(kN) Δue(m) u(m) 4 64432 3 64432 2 64432 1 67764 側(cè)移驗算： 四層：Δ ue /h=＜ 1/550 （滿足） 三層：Δ ue /h=＜ 1/550 （滿足） 二層：Δ ue /h=＜ 1/550 （滿足） 一層：Δ ue /h=＜ 1/550 （滿足） 頂點位移： u /H=＜ 1/550 （滿足） （ 6）內(nèi)力分析 地震作用下的內(nèi)力計算，簡圖見圖（ 9），地震作 用力沿豎向呈倒三角形分布，內(nèi)力計算采用 D 值法，采用公式： Fjmk jkjkjk VDDV ????1 27 圖（ 9）地震作用下的內(nèi)力計算簡圖 ① 各柱所分配的剪力 V4B=V4E=11966/64432= kN V4C=V4D=20250/64432= kN V3B=V3E=11966/64432= kN V3C=V3D=20250/64432= kN V2B=V2E=11966/64432= kN V2C=V2D=20250/64432= kN V1B=V1E=14566/67764= kN V1C=V1D=19316/67764= kN ② 確定反彎點高度 —— 地震荷載呈倒三角形分布。如右圖（ 10）所示 上端 )( yhVM ijuc ??? 下端 yVM ijlc ?? 柱端彎矩計算結(jié)果如表： 層次 B 柱 C 柱 D 柱 E 柱 上端 下端 上端 下端 上端 下端 上端 下端 四 三 二 29 一 ④ 計算梁端彎矩 梁端彎矩可按節(jié)點彎矩平衡條件，將節(jié)點上下柱端彎矩之和按左右梁的線剛度比例分配。 —— 計算結(jié)果見圖（ 11） 計算公式： 211)( kk kMMM lcuclb ???212)( kk kMMM lcucrb ??? 圖（ 11）水平地震作用下的彎矩圖（ kNm） （注：圖中粗線表示參加組合的構(gòu)件，括 號內(nèi)的數(shù)字表示梁端柱邊彎矩值） ⑤ 計算梁端剪力 —— 示意圖如下圖（ a） 30 計算公式： —— 結(jié)果見圖（ 12） l MMV rblbb ?? ⑥ 計算柱軸力 —— 示意圖如上圖（ b）、（ c） 計算結(jié)果見圖（ 13） 31 圖（ 12）水平地震作用下的剪力圖（ kN） 圖（ 13）水平地震作用下的柱軸力圖（ kN） 32 風荷載作用下的內(nèi)力計算 風荷載作用下的結(jié)構(gòu)計算簡圖如圖（ 14）所示。 y=(y0+y1+y2+y3)h —— 結(jié)果見下表 層 次 柱 k y0 y1 y2 y3 y 四 邊柱 0 0 0 中柱 0 0 0 三 邊柱 0 0 0 中柱 0 0 0 二 邊柱 0 0 中柱 0 0 0 一 邊柱 0 0 0 中柱 0 0 0 ③ 計算柱端彎矩 由柱剪力 Vij和反彎點高度 y，按下列公式 可求得柱端彎矩。因為左右梁的線剛度一樣，則可知分配系數(shù)均為 。（結(jié)構(gòu)內(nèi)力用彎矩分配法計算） （ 1）頂層 —— 因頂層結(jié)構(gòu)和荷載均對 稱，計算時取一跨半 圖（ 19）恒載作用下的頂層計算簡圖（ kN） ① 計算固端彎矩（假定所有彎矩均以順時針為正） BC 跨： 39 MBR=qL2/3Pa(2La)/2L = 2/(2 )/2= 249.55 kNm MB1L=qL2/6Pa2/2L = 2/ 2/23 .9= kNm 由對稱可得： MCL=MBR= kNm CD 跨： MCR= kNm MC1L= kNm ② 分配系數(shù) B 節(jié)點： μ b=4ib/(4ib +4i c)=4(4+4)= 5 μ bc=4i c/(4ib +4i c)=4(4+4)= 2 C 節(jié)點： μ lb=4ib/(4ib +2ib +4i c) 40 =4(4 +2+4)= μ rb=2ib/(4ib +2ib +4i c) =2(4+2+4)= μ bc=4i c/(4ib +2ib +4i c) =4(4+2+4)= ③ 彎矩分配 —— 圖（ 20） (單位： kNm) ④ 頂層彎矩圖 —— 圖（ 21） 41 (單位： kNm) （ 2）二、三層 —— 因頂層結(jié)構(gòu)和荷載均對稱，計算時取一跨半 圖（ 22）恒載作用下的二、三層計算簡圖（ kN） ① 計算固端彎矩（假定所有彎矩均以順時針為正） BC 跨： MBR=qL2/3Pa(2La)/2L = 2/(2 )/2= 270.29 kNm MB1L=qL2/6Pa2/2L 42 == kNm 由對稱可得： MCL=MBR= kNm CD 跨： MCR= kNm MC1L= kNm ② 分配系數(shù) B 節(jié)點： μ b=4ib/(4ib +24i c)=4(4+24)= μ bc=4
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