【正文】 向分布系數(shù)的取值做如下考慮：計算主梁活載彎矩時，均采用全跨統(tǒng)一的橫向分布系數(shù)mc，鑒于跨中和四分點剪力影響線的較大坐標(biāo)位于橋跨中部（），故也按不變化的mc來計算。①計算跨中截面最大彎矩及相應(yīng)荷載位置的剪力和最大剪力及相應(yīng)荷載位置的彎矩采用直接加載求活載內(nèi)力，計算公式為a．。b．對于人群荷載 q==3=（kN/m）相應(yīng)的②求四分點截面的最大彎矩和最大剪力（ 主梁內(nèi)力組合內(nèi)力組合計算荷載類別跨中截面四分點截面變化點截面支點截面Mmax(KNm)Qmax(KN)Mmax(KNm)Qmax(KN)Mmax(KNm)Qmax(KN)a(KN)短期組合（恒+汽+）/最 大彎 矩 最 大剪 力 長期組合（恒+汽+）/最 大彎 矩 最 大剪 力 （注：基本組合欄中汽車荷載考慮沖擊系數(shù)，短期和長期欄中汽車荷載不計沖擊系數(shù)）第4章 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算與布置 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及其確定按構(gòu)件正截面抗裂性要求預(yù)應(yīng)力混凝土梁的設(shè)計，應(yīng)滿足不同設(shè)計狀況下規(guī)范規(guī)定的控制條件要求，如承載力、抗裂性、裂縫寬度。對全預(yù)應(yīng)力混凝土梁來說，鋼筋數(shù)量估算的一般方法是，首先根據(jù)結(jié)構(gòu)的使用性能要求，即正常使用極限狀態(tài)正截面抗裂性或裂縫寬度限值確定預(yù)應(yīng)力鋼筋的數(shù)量，然后按構(gòu)造要求配置一定數(shù)量的普通鋼筋，以提高結(jié)構(gòu)的延性。為滿足抗裂要求，所需要的有效預(yù)加力為：Npe≥ 上式中：MS荷載短期效應(yīng)彎矩組合設(shè)計值，查表得MS=W毛截面對下緣的抵抗矩，W=I/yx=108/=A毛截面面積，A=6000cm2ep預(yù)應(yīng)力鋼筋重心對混凝土截面重心軸的偏心距，ep=yxap 假設(shè)ap=150mm,則ep=581150=431mm。則所需的預(yù)應(yīng)力鋼絞線的根數(shù)為：np= ，所以取30根，即6束 預(yù)應(yīng)力鋼束的布置 跨中截面及錨固截面的鋼束布置構(gòu)造要求：預(yù)留孔道凈間距10mm，梁底凈距50mm，梁側(cè)凈距35mm，圖中布置均滿足以上要求。；6號束采用＝15176。N17176。獲得各鋼束重心到梁低距離后，就可以計算鋼束群重心到梁低距離ay: ay=截面鋼束號（cm）R(cm)（cm）（cm）（cm）四分點N2（N3）鋼筋尚未彎起N1***變化點N2（N3）N1支點N2（N3）N1一根鋼束的長度為曲線長度、直線長度與兩端工作長度之和，其中鋼束的曲線長度可以根據(jù)圓弧半徑與彎起角度進行計算。 斜截面抗剪承載力計算根據(jù)JTG D622004 ，選取距支座中心h/2處截面和變截面點處截面進行斜截面抗剪承載力復(fù)核。（1）斜截面抗剪強度驗算以變化點截面為例列出計算書，其他截面同。2）斜截面抗剪強度驗算a. 驗算是否需要進行斜截面抗剪強度驗算按“公預(yù)規(guī)”，符合下公式，則不需。（2）斜截面抗剪強度驗算本設(shè)計，由于內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼束根數(shù)沿梁跨沒有變化，可不必進行該項強度驗算。）（rad)(m)（MPa）跨中截面N1（N2）7N3(N4)7N515N61鋼束回縮引起的摩擦損失 按《公預(yù)規(guī)》，計算公式為：錐形錨具壓密值6mm，采用兩端同時張拉，代入公式得：4 .6 .3由分批張拉所引起的預(yù)應(yīng)力損失 混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失取按應(yīng)力計算需要控制的截面進行計算。也可按下式進行計算，即б14=αEPбpc式中 m —張拉批數(shù)， m=6；αEP—預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值為 αEP===6；бpc全部預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力NP在其作用點處所產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力бpc=；其中NP=(бconбl1бl2)Ap=()6811=бpc==所以б14=αEPбpc= 由鋼束應(yīng)力松弛引起的損失б15=ψζ()бpc式中：ψ—張拉系數(shù)，此處取ψ= ζ—鋼筋松弛系數(shù)，這里采用低松弛鋼絞線，取ζ=бpe—傳力錨固時的鋼筋應(yīng)力，бpe=бconбl1бl2－б14鋼束號截面N1N2N3N4N5N6跨中四分點變化點支點 б16=бpc= 靜定結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的負(fù)彎矩MGk=0ρps=1+，i2= In/An；Ep=105 MpaA=㎜2 （截面面積） μ=㎜（截面周長）上式中：б16—受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心處由混凝土收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失；бpc—受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心處由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向壓應(yīng)力；eps—在這里即ep,受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心到整個截面重心的距離；εcs(t,t0)—預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固齡期為t0=7,計算考慮齡期為t時的混凝土收縮應(yīng)變；φ(t,t0)—加載齡期為t0，計算考慮的齡期為t時的混凝土徐變系數(shù)。 混凝土收縮、徐變損失計算表 截面ρρpsNpe(N)σpcσl6跨中106四分點106變化點106支點107根據(jù)“公預(yù)規(guī)JTG D622004“，對預(yù)應(yīng)力混凝土后張法構(gòu)件，分傳力錨固時的損失組合和傳力錨固后的損失組合，傳力錨固時的損失組合：б1Ⅰ=бl1＋бl2＋бl3傳力錨固后的損失組合：б1Ⅱ=бl5＋бl6。為作用長期效應(yīng)組合下的構(gòu)件抗裂驗算混凝土邊緣的法向拉應(yīng)力，其值為。 和的計算應(yīng)符合《規(guī)范》規(guī)定： 作用短期效應(yīng)組合：（《通規(guī)》）式中：為作用短期效應(yīng)組合設(shè)計值，按上式進行效應(yīng)（彎矩）組合。產(chǎn)生的應(yīng)力；按《規(guī)范》（1）可變作用僅計算汽車和人群荷載；見《通規(guī)》。2. 作用長期效應(yīng)組合下的梁底拉應(yīng)力3. 預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的底梁應(yīng)力12號束：34號束：6號束：5號束：4. 全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件符合條件 根據(jù)主梁截面在各階段混凝土正應(yīng)力驗算結(jié)果，可知主梁在使用荷載作用下截面不開裂。主梁在各控制截面的換算截面慣性矩各不相同，取梁L/4處截面的換算截面慣性矩I0=。橋面鋪裝為20號混凝土，容重為25kN/m3，主梁為40號混凝土，容重為25kN/m3。 恒載及其內(nèi)力（以縱向1m寬的板條進行計算）（1）每延米板上的恒載g：（2）每延米寬板條的恒載內(nèi)力：彎矩 、剪力 汽車－20級產(chǎn)生的內(nèi)力將加重車后輪作用于鉸縫中軸上（見圖61），后軸作用力為P＝2120kN。第6章 重力式橋臺設(shè)計 設(shè)計資料橋梁上部結(jié)構(gòu)為預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土T型梁。設(shè)計荷載為汽－20級?；A(chǔ)底埋置深度為1m。（1）臺后填土表面無活載時土壓力計算：水平作用的主動土壓力：基底： 臺身底：合力作用點距基底面的距離：合力作用點距臺身底面的距離：豎直方向的土壓力在計算臺身恒載時已考慮。此時，在重車及橋上車輛產(chǎn)生的支座反力的共同作用下，產(chǎn)生較大的逆時針向力矩。6）荷載組合用于驗算橋臺身底截面的荷載組合（1）橋上有活載，后臺無汽車荷載：組合I（包括恒載、橋上活載及土壓力）組合II（主要設(shè)計組合加支座摩阻力）（2）橋上有活載，后臺也有汽車荷載：組合I組合II（3）橋上無活載，臺后有汽車荷載組合I組合II（4）無上部結(jié)構(gòu)時組合Ⅳ（施工組合）用于驗算基底的荷載組合（1）橋上有活載，后臺無汽車荷載組合I（包括恒載、橋上活載及土壓力）組合II（主要設(shè)計組合加支座摩阻力）（2）橋上有活載，后臺也有汽車荷載組合I組合II（3）橋上無活載，后臺有汽車荷載組合I組合II（4）無上部結(jié)構(gòu)時組合Ⅳ（施工組合）(5）荷載組合匯總表（1）用于驗算基礎(chǔ)底面的荷載組合匯總表（）基礎(chǔ)底面荷載組合匯總 荷 載 組 合橋上有活載，臺后無汽車荷載組合I（主要）組合II（附加）橋上有活載，臺后也有汽車荷載組合I（主要）組合II（附加）橋上無活載，臺后有汽車荷載組合I（主要）組合II（附加）無上部結(jié)構(gòu)組合Ⅳ（施工）－4．臺身底截面強度和偏心驗算（）強度和偏心驗算 荷載組合情況橋上有活載，臺后也有汽車荷載（組合I）－橋上無荷載，臺后有汽車荷載（組合I）－無上部結(jié)構(gòu)（組合Ⅳ）－注：組合Ⅰ時：＝，＝1，組合Ⅲ、Ⅳ時， ＝，＝；＝，臺高不足20m，取1，當(dāng)計算跨徑小于50m時，取1；，5．基底應(yīng)力及偏心驗算（）應(yīng)力及偏心驗算 荷載組合情況橋上有活載，臺后無汽車荷載（組合I）橋上有活載，臺后也有汽車荷載（組合I）橋上有活載，臺后也有汽車荷載（組合II）無上部結(jié)構(gòu)（組合Ⅳ）注：（橋臺僅受永久荷載）；（橋臺受永久荷載、可變荷載時）。2）抗滑動穩(wěn)定系數(shù)驗算基底為砂類土，通過對表33分析可知，主要荷載組合由“橋上無活載，臺后有汽車荷載”的組合I控制設(shè)計，驗算組合由“橋上無掛車，臺后由掛車”的組合III控制設(shè)計：主要組合：驗算組合：均滿足要求。標(biāo)準(zhǔn)跨徑Lb＝，計算跨徑L＝。、塊石，基礎(chǔ)為15號混凝土。 設(shè)計方法與內(nèi)容1．橋墩尺寸擬定、截面面積及幾何性質(zhì)1）橋墩整體尺寸、墩帽平面尺寸初步擬定橋墩整體尺寸（）和墩帽平面尺寸（）。算 式體積（m3）容重（kN/ m3）重力kN墩帽2585墩身221314上層基礎(chǔ)23下層基礎(chǔ)23基礎(chǔ)臺階上土重力17總重 2）車輛荷載計算（1）相鄰兩孔均有一行汽車（）：圖 汽車布載形式（2）一孔上有一行汽車（）：圖 汽車布載形式（3）汽車橫向排列（）在橋的橫截面上，汽車靠一邊行駛時，兩行汽車荷載的合力偏離橋梁中線：，一行荷載的合力偏離橋梁中線 汽車橫向布載3）人群荷載計算（）每一孔每邊人行道上的人群荷載對橋墩支點的反力一邊人行道上的荷載合力偏離橋梁中線4）風(fēng)力（1）橫向風(fēng)力橋墩基本風(fēng)壓值采用設(shè)計風(fēng)速頻率換算系數(shù)取風(fēng)載體型系數(shù)風(fēng)壓高度變化系數(shù)地形地理條件系數(shù)橫向風(fēng)壓為：作用于墩帽上的風(fēng)力：作用點距基礎(chǔ)底面的距離為：＋1－＝作用點距墩身底面的距離為：－1＝作用在墩身上的風(fēng)力：作用點距基礎(chǔ)底面的距離為：＋1＝作用點距墩身底面的距離為：上部結(jié)構(gòu)：支座高度360mm（）；。欄桿上的風(fēng)力：作用點距基礎(chǔ)底面的距離為：作用點距墩身底面的距離為：－1＝橋梁及人行道上的風(fēng)力為：作用點距基底面距離為：作用點距墩身底面距離為： －＝（2）縱向風(fēng)力（順橋方向）橋墩：作用于墩帽上的風(fēng)力：作用于橋墩上的風(fēng)力：橋梁縱向風(fēng)力（忽略不計）6）汽車制動力按計算跨徑內(nèi)汽車荷載排布軸重的10％計：或者：，取簡支梁擺動支座應(yīng)計算的制動力，墩臺計算時，可移至擺動支座的底板面上而不計其產(chǎn)生的力矩，即移至墩帽頂端，；。3．荷載組合1）用于墩身底驗算的荷載組合（1）組合I（主要設(shè)計組合）①順橋方向雙孔滿載：（上部結(jié)構(gòu)重力+墩身重力+雙孔汽車荷載支座反力+雙孔人群荷載支座反力） 單孔滿載：（上部結(jié)構(gòu)重力+橋墩重力+單孔汽車荷載支座反力+單孔人群荷載支座反力） ②橫橋方向雙孔荷載：雙孔單行汽車單行人群荷載： （2）組合II（附加設(shè)計組合）①順橋方向雙孔滿載加風(fēng)力和汽車制動力：