【正文】 星齒輪傳動機構(gòu)在高速傳動中，如在高速汽輪傳動中已獲得廣泛的應(yīng)用，其傳動功率也越來越大。 減速器 的代號包括：型號、級別、聯(lián)接型式、規(guī)格代號、規(guī)格、傳動比、裝配型式、標準號。 2 技術(shù)任務(wù)書 已知條件 試為某冷卻塔設(shè)計所需配用的行星齒輪減速器，已知該行星齒輪減速器給定傳動比i=,行星輪數(shù) c=3。 3 3 設(shè)計計算 行星輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計與計算 選取行星輪傳動的傳動類型和傳動簡圖 根據(jù)上述設(shè)計要求：給定傳動比、結(jié)構(gòu)合理、緊湊。其傳動簡圖如圖 31所示。 行星輪傳動的配齒計算 在確定行星輪傳動的各輪齒數(shù)時，除了滿足給定的傳動比外，還應(yīng)滿足與其裝配有關(guān)的條件，即同心條件、鄰接條件和安裝條件。 在給定傳動比的情況下，行星輪傳動的各輪齒數(shù)的確定方法有兩種：（一）、計算法；（二）、查表法。） 由公式 329（見參考文獻 [2]）得 apab zizpz )1( ????? （ 32） 取 az =17 則 ???bz ，圓整后取 bz =61。 所以，行星輪傳動的各輪齒數(shù)分別為 ?az 17， ?bz 61， ?cz 22。 已知： ,1,20,22,61,17 ?????? ?? chzzz acba ?? 齒輪的幾何尺寸計算如下： （見參考文獻 [2]） 分度圓直徑： 85175 ???? aa mzd （ 33） 305615 ???? bb mzd 110225 ???? cc mzd 齒頂高：外嚙合副 ? ?ca? 5??? ?aacaa mhhh （ 34） 內(nèi)嚙合副 : ? ? 5??? mhbc ac ? ? ???? ?? mhhh aab 齒根高： ? ? ??? ?? mchh af （ 35） 全齒高： fa hhh ?? （ 36） a 輪 ?h b 輪 ?h c 輪 ?h 5 齒頂圓直徑： a 輪 952 ??? aa hdd （ 37） c 輪 1202 ??? aa hdd b 輪 ??? aa hdd 齒根圓直徑： a 輪 ??? faf hdd （ 38） b 輪 ??? fbf hdd c 輪 ??? fcf hdd 基圓直徑： a 輪 o s ??? ?ab dd （ 39） b 輪 bd ? c 輪 ?bd 中心距： ca? 副 )(2/1 ca zza ?? ? （ 310） bc? 副 )(2/1 ??? cb zza 齒頂圓壓力角： a 輪 ? rc c os ??aba dd? （ 311） b 輪 ? rc c o s ??aba dd? c 輪 ? rc c os ??aba dd? 裝配條件的驗算 在確定行星齒輪傳動的各輪齒數(shù)時，除了滿足 給定的傳動比外，還應(yīng)滿足與其裝配有關(guān)的條件，即同心條件、鄰接條件和安裝條件。 （ 1）鄰接條件 由多個行星輪均勻?qū)ΨQ地布置在太陽輪和內(nèi)齒輪之間的行星傳動設(shè)計中必須保證相鄰兩個行星輪齒頂之間不得相互碰撞，這個約束稱之為鄰接條件。 已知 ,120 ` ?? acac ad 代入上式可得 3180s i ???? （ 313） 即滿足鄰接條件。 按公式（ 38a） （見參考文獻 [2]） 驗算同心條 件，即 `` cbac aa ? （ 314） 已知 , `` ?? cbac aa 即滿足同心條件。 按公式（ 320） （見參考文獻 [2]） 驗算安裝條件，即 cn zz p ba ??（整數(shù)） （ 315） 已知 3,61,17 ??? pba nzz 263 6117 ????p ba n zz 即滿足安裝條件。 行星齒輪傳動功率分流的理想受力狀態(tài)由于受不可避免的制 造和安裝誤差，零件變形及溫度等因素的影響，實際上是很難達到的。均載機構(gòu)的合理設(shè)計，對能否充分發(fā)揮行星傳動的優(yōu)越性有這極其重要的意義。 8 在選用行星齒輪傳動的均載機構(gòu)時，根據(jù)該機構(gòu)的功用和工作情況， 應(yīng)對其提出如下幾點要求。 （ 2） 均載機構(gòu)的補償動作要可靠、均載效果要好。 （ 3） 在均載過程中，均載構(gòu)件應(yīng)能以較小的自動調(diào)整位移量補償行星齒輪傳動存在的制造誤差。 （ 5） 均載機構(gòu)本身的摩擦損失應(yīng)盡量小，效率要高。 在本設(shè)計中采用了中心輪浮動的結(jié)構(gòu)。這種浮動方法，因為太陽輪重量小，浮動靈敏，結(jié)構(gòu)簡單，易于制造，便于安裝，應(yīng)用廣泛。首先應(yīng)該確定太陽輪 a 的結(jié)構(gòu) ，因為它的直徑 d較小，所以輪 a應(yīng)該采用軸齒輪的結(jié)構(gòu)。且按該行星傳動的扭矩初步估算輸入軸的直徑 da， 同時進行軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計。總之在滿足使用要求的情況下，軸的形狀和尺寸應(yīng)力求簡單，以便于加工制造(詳見結(jié)構(gòu)設(shè)計計算 )。 行星輪通過兩個軸承來支撐，由于軸承的安裝誤差和軸的變形等而引起的行星輪偏斜則 9 選用具有自動調(diào)心性能的球面滾子軸承是較為有效的。）行星輪心軸的軸向定位是通過螺釘固定在輸出軸上實現(xiàn)的。行星架靠近輸入軸的一端采用一個向心球軸承支撐在箱體上。現(xiàn)已知嚙合中心距 a=，則 mmafa 3 ???? （ 320） 取 mfa ?? 各行星輪軸孔的孔距相對偏差 1? 的 1/2,即 mex ?? 182/1 ?? 圖 32 齒輪聯(lián)軸器 10 在對所設(shè)計的行星齒輪傳動進行了其嚙合參數(shù)和幾何尺寸計算，驗算其轉(zhuǎn)配條件，且進行了結(jié)構(gòu)設(shè)計之后，繪制該行星齒輪的傳動結(jié)構(gòu)圖（即裝配圖），如下圖 34 減速器的潤滑和密封 （ 1）齒輪采用油池潤滑，常溫條件下潤滑油的粘度按表 7281 選用（見參考文獻 [8]）。 （ 3）減速器的密封，減速器的剖分面，陷入式端蓋四周和視孔蓋等處應(yīng)涂以密封膠。 ○ 4 齒間載荷分配系數(shù) ?? FH KK , 查表 69（見參考文獻 [2]） 得 ?? ?? FH KK ○ 5 行星輪間載荷分配不均勻系數(shù) FPHP KK , 查圖 719（見參考文獻 [2]） 取 ?HPK 由公式 712 得 （見參考文獻 [2]）取 )( ?????FPk ○ 6 節(jié)點區(qū)域系數(shù) HZ 查圖 69（見參考文獻 [2]） 得 ?HZ ○ 7 彈性系數(shù) EZ 查表 610（見參考文獻 [2]） 得 2/ mmNZ E ? ○ 8 重合度系數(shù) ?Z 已知 ac副 ??? ,bc 副 ??? 13 )( ???? ???Zca )( ???? ???Zbc ○ 9 螺旋角系數(shù) ?Z 1cos ?? ??Z ○10 試驗齒輪的接觸疲勞極限 limH? 查圖 614（ a） （見參考文獻 [2]） 得 2lim 1300 NmmH ?? 最小安全系數(shù) minmin, , FH SS 查表 611（見參考文獻 [2]） 得 , m inm in ?? HH SS 接觸強度計算的壽命系數(shù) NTZ ac：用表 613（見參考文獻 [2]） 得 81 )(60 ???? ptxaL nnnN （ 324） 查表 612（見參考文獻 [2]） 得 )102( 161 ??? LN T I NZ （ 325） 812 ??? pLL unNN 01 262 ????????? ??LNT NZ cb： ??cbzzu 72 100 9 )(60 ???? ptxbL nnnN 721