【正文】 8） /6+( H/9) (++) =++10000+1423+ = N 計算各支承反力（ N 支 、 N 連 ） 單根卸荷拉桿所能承受的最大拉力 P 卸 。（ RC為扣件抗滑力） N 卸 =P 卸 （ H/9） 2=71111N 可知： N 卸 COSα +N 支 =N 卸 ()+ N 支 =G 總 = N 支 = 71111 ()= 單根立桿支承反力 P 支 P 支 =N 支 /8=故卸料平臺架設構配件自重對外立桿產生的軸向力 NGK1+NGK2=+ 150 4 (H/3)= 式中： 150 4 (H/3)N 為所有防護門的重量 m1mN 支N cw1G 總N 連1N 卸α 福建六建集團有限公司 公館 3施工升降機 卸料平臺施工方案 9 施工荷載標準值產生的軸向力Σ NQK=1250N 計算立桿穩(wěn)定性 采用卸荷拉桿時的 穩(wěn)定性計算 A、不組合風載時立桿穩(wěn)定性計算 L0=Kμ h= 2= 式中 L0：立桿的計算長度 K： 計算長度附加系數，取值 1 μ：計算長度系數，取值 h： 立桿步距取 長細比：λ =L0/I= 100/=190＜ [λ ]=210 查表得：折減系數ψ N=(NGK1+NGK2） + NQK= + 1250= σ =N/ψ A= 489= ＜ 205N/mm2 式中： N— 計算立桿所受軸向力的設計值 NGK1— 腳手架結構自重標準值產生的軸向力 NGK2— 構配件自重標準產生的軸向力 A— 立桿的截面積 A=489mm2 故滿足要求。 m 式中： MW— 風荷載標準值產生的彎矩 La— 立桿縱距 ω k— 風荷載標準值 ω k= zμ sω 0 = = kN/m2 查《建筑施工腳手架實用手冊》得： Us＝ （ H＝ 40m、 B型地面） uz= = ω 0=所以σ =N/ψ A+Mw/W=( 489)+ =＜ [σ ]=205N/mm2 故滿足要求 綜上所述，本卸料平臺自第 3 層起，全高度每隔 9m 在架體兩側按圖搭設卸荷拉桿，本卸福建六建集團有限公司 公館 3施工升降機 卸料平臺施工方案 10 料平臺架的立桿穩(wěn)定性能滿足要求。 連墻件驗算 由于連墻件節(jié)點長度應滿足≤ 500mm，選取長度 500mm， L/D=500/48=＜ 15。 連墻件的強度驗算 N1=New2sin45176。 式中： New2— 側向風荷載在單根連墻桿上產生的壓力 = 1164 3= N1w— 正面風荷載在單根連墻桿上產生的壓力 = 1 1164 4= N0— 連墻件約束腳手架外平面變形產生的軸向力 =5000N N 卸 cosα — 卸載拉桿在水平方向上對連墻桿產生的軸向壓力 =8000 故 N1= sin45176。 = λ =lh/i=500/=32 查表得Ψ = σ =N1/Ψ A= 102=＜ [σ ]=205N/mm2 故邊墻件的強度滿足要求 連墻扣件的抗滑力驗算 N1= N ＜ Rc=8000N 式中： Rc為抗滑扣件承載力設計值 RC=8000N。 要求 P =N/A≤ f 式中： A— 基礎底面面積 = N— 腳手架立桿傳至基礎頂面的軸心力 采用卸荷拉桿時 N=(+1250) 8= F— 地基承載力設計值 f=Kfk,砼基礎 K=1 地基承載力標準值 fk=60KN/mm2 P1=＜ f=60 KN/mm2 故基礎強度滿足設計要求 綜上所述，當在架體總高度上，在架體兩側每隔 9m 搭設一對卸荷拉桿。 在卸料平臺搭設過程中，將嚴格按照 SGTC0120xx 圖集執(zhí)行。 基本荷載及材料數量 材料數量（ 計算 高度 取 19m 最不利驗算 ） 立桿：總共（ 19247。 6 8 個 =26 個 荷載 每層荷載 腳手板的重量 (Gk)=／ m2 施工荷載（ Qk）： Qk =3KN／ m2 安全門重量： Q 門 =300N／副 鋼管 (含縱、橫向水平桿、扶手，側向斜撐 )重量（ G 鋼 ）： G 鋼 =鋼管總長 Gg =(+++) = 式中： Gg=／ m(鋼管每米自重 ) 竹芭及安全網重量 (G 竹 )=3 45N=135N 扣件 重量 直角扣件 G 直 1=52 = G 直 2=4 = 旋轉扣件 (每 9M) G 旋 2 =2 = (每層 ) G 旋 1=4 = 對接扣件 (總重 ) G 接 =26 = 鋼管架計算 橫向水平桿算按受均布荷載的簡支梁計算 橫向水平桿上所受線荷載 施工均布荷載標準值 Qk=，每層限載 10KN， Gk= 每層所受荷載標準值 Pk= =6KN 所以計算時應用 Qk=6／ ( )=／ m2 Mmax=q12/8(14a2/12) q= 恒 + 活 =(GkC+qk)+ 150 150130 0q 活q 恒 福建六建集團有限公司 公館 3施工升降機 卸料平臺施工方案 13 式中： Gk— 腳手板重量 Gk=／ m2 C— 小橫桿間距 C= qk— 鋼管單位長度重量 qk=／ m Kq— 荷載系數 Kq= Qk— 施工荷載載 Qk=／ m2 所 以 q= (350 +)+ 2632 =所以 Mmax=ql2/8(14a2/12)= (14 )/8 = 橫向水平剛度驗算 fMaX=q14(524a2/12)/384EI = 4304 (524 1002/4302)/384 130800 105 = mm＜ L/150=430/150= 所以剛度滿足要求 縱向水平桿驗算 計算簡圖 縱向水平桿按三跨連續(xù)梁計算，其受力簡圖如右圖所示： 縱向水平桿強度驗算 F=(1+a/L)2= (1+)2= M== =式中： L— 柱距 σ =M/W= 1000/5078=＜ 205 N/mm2 所以縱向水平桿強度滿足要求 縱向水平桿剛度驗算 fMaX= 15003/100 105 130800 =＜ [σ ]=1500/150=10mm 所以縱向水平桿剛度滿足要求 整體穩(wěn)定性計算 la laF 福建六建集團有限公司 公館 3施工升降機 卸料平臺施工方案 14 由于本卸料平臺架最大步距為 2m，且所有立桿的步距和連墻件距相同。 受力分析 圖中： N 卸 ：卸荷拉桿的拉力 N 支 ：立桿所受支承反力 N 連 1：連墻件所受架體法向的水平支承反力 NCW1：風載產生的壓力 G 總 ：平臺架總重 G 總 =G 柱 +(G 鋼