【正文】 損失總和近似假定為20%，張拉控制應(yīng)力來估算，則；采用9根股鋼絞線，即 鋼絞線，單根鋼絞線公稱面積139，則滿足要求。預(yù)應(yīng)力鋼筋布置應(yīng)滿足《公預(yù)規(guī)》要求，鋼筋線凈距不小于25，端部設(shè)置長(zhǎng)度不小于150的螺旋鋼筋等。空心板截面可換算成等效工字形截面來考慮：由；得： 把代入求得，則等效工字形截面的上翼緣板厚：；等效工字形截面的下翼緣板厚：；等效工字形截面的肋板厚度：等效工字形截尺寸見圖10。由《公預(yù)規(guī)》，C50，由表6，跨中，代入上式得：整理后得：，且，說明中和軸在翼緣板內(nèi)，可用下式求得，普通鋼筋面積：，按受力計(jì)算不需配置縱向普通鋼筋，但同時(shí)鋼筋的布置也應(yīng)滿足構(gòu)造要求。按《公預(yù)規(guī)》。由前面計(jì)算已知空心板毛截面的幾何特性，毛截面面積，毛截面重心軸至板高的距離d=8mm（向下），毛截面對(duì)其重心軸慣性矩。；。代入得： 所有鋼筋換算截面對(duì)毛截面重心的靜矩為： 換算截面重心至空心板毛截面重心的距離為：向下移，則換算截面至空心板截面下緣的距離為：。換算截面重心至普通鋼筋重心的距離為：。首先按公式判斷截面類型。由計(jì)算混凝土受壓區(qū)高度：由，得。（1）.截面抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核選取距支點(diǎn)處截面進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算，截面構(gòu)造尺寸及配筋見圖9。代入上式：計(jì)算結(jié)果表明空心板截面尺寸符合要求。由于并對(duì)照表6中沿跨長(zhǎng)各截面控制剪力組合設(shè)計(jì)值，在至支點(diǎn)的部分區(qū)段內(nèi)應(yīng)按計(jì)算要求配置抗剪箍筋，其它區(qū)段可按構(gòu)造要求配置箍筋為了構(gòu)造方便和便于施工，本設(shè)計(jì)預(yù)應(yīng)力混凝土空心板不設(shè)彎起鋼筋，計(jì)算剪力全部由混凝土及箍筋承受，則斜截面抗剪承載力按下式計(jì)算。異號(hào)彎矩影響系數(shù)，簡(jiǎn)支梁；預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，本設(shè)計(jì)為部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件。受壓工字形截面的肋寬及有效高度，；縱向鋼筋的配筋率，；箍筋的配箍率，箍筋選用雙股，則出箍筋間距的計(jì)算式為： ；箍筋選用，則；取箍筋間距，并按《公預(yù)規(guī)》要求，在支座中心向跨中方向不小于一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距取100。在組合設(shè)計(jì)剪力值的部分梁段，可只按構(gòu)造要求配置箍筋，設(shè)箍筋仍選用雙肢，配箍率取，則由此求得構(gòu)造配箍的箍筋間距。（2）. 斜截面抗剪承載力計(jì)算由圖11，選取以下三佧位置進(jìn)行空心板斜截面抗剪承載力計(jì)算：① 距支座中心處截面，；② 距跨中位置處截面（箍筋間距變化處）；③ 距跨中位置處（箍筋間距變化處）；計(jì)算截面的剪力組合設(shè)計(jì)值，可按表6由跨中他支點(diǎn)的設(shè)計(jì)值內(nèi)插得到，計(jì)算結(jié)果列于表7 各計(jì)算截面剪力組合設(shè)計(jì)值 表7截面位置支點(diǎn)剪力組合設(shè)計(jì)值（1） 距支座中心處截面，即由于空心板的預(yù)應(yīng)力筋及普通鋼筋是直線配筋，故此截面的有效高度取與跨中近似相同，其等效工字形截面的肋寬。此處，箍筋間距。代入得： 抗剪承載力滿足要求。此處，箍筋間距。（3） 距跨中截面距離處。斜截面抗剪承載力： 計(jì)算表明均滿足斜截面抗剪承載力要求。、回縮引起的應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力鋼絞線的有效長(zhǎng)度取為張拉臺(tái)座的長(zhǎng)度，設(shè)臺(tái)座長(zhǎng)，采用一端張拉及夾片或錨具，有頂壓時(shí)，則先張法預(yù)預(yù)應(yīng)力混凝土空心板采用加熱養(yǎng)護(hù)的方法，為減少溫差引起的預(yù)應(yīng)力損失，采用分階段養(yǎng)護(hù)措施。代入計(jì)算得：對(duì)于先張法構(gòu)件：式中：預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值。其中，預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固時(shí)的全部預(yù)應(yīng)力損失。則 、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失。；構(gòu)件截面回轉(zhuǎn)半徑，；構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋重心處，由預(yù)應(yīng)力（扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失）和結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的混凝土法向壓應(yīng)力，其值為：傳力錨固時(shí)，預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加力，其值為： （因?yàn)?=）；預(yù)應(yīng)力鋼筋傳錨齡期，計(jì)算齡期為時(shí)的混凝土收縮徐變；加載齡期為，計(jì)算考慮的齡期為時(shí)徐變系數(shù)。考慮自重的影響，由于收縮徐變持續(xù)時(shí)間較長(zhǎng)，采用全部永久作用，空心板跨中截面全部永久作用彎矩，由表6查得，在全部鋼筋重心處由自重產(chǎn)生的拉應(yīng)力為：跨中截面：；截面：；支點(diǎn)截面：。設(shè)傳力錨固齡期為，計(jì)算齡期為混凝土終極值，設(shè)橋梁所處環(huán)境的大氣相對(duì)濕度為，由前面計(jì)算，空心板毛截面面積，空心板與大氣接觸的周邊長(zhǎng)度為。式中，在作用短期效應(yīng)組合下，空心板抗裂驗(yàn)算邊緣的混凝土法向拉應(yīng)力，由表6，空心板跨中截面彎矩，由前面計(jì)算換算截面下緣彈性抵抗矩：，代入得：扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力，在構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的預(yù)壓力，其值為： 空心板跨中截面下緣的預(yù)應(yīng)力為： 在荷載的長(zhǎng)期效應(yīng)組合下，構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的混凝土法向拉應(yīng)力，由表6，跨中截面=。符合《公預(yù)規(guī)》對(duì)A類構(gòu)件的規(guī)定。本設(shè)計(jì)橋面鋪裝瀝青混凝土厚度為10，由《橋規(guī)》，℃，℃，豎向溫度梯度見圖12，由于空心板高度為，大于，取。計(jì)算應(yīng)力點(diǎn)至換算截面重心軸的距離，重心軸以上取正值，以下取負(fù)值。列表計(jì)算，計(jì)算結(jié)果見表8。，則考慮溫差應(yīng)力，在作用短期效應(yīng)組合下，梁底總拉力為：；則滿足部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件條件。上述計(jì)算結(jié)果表明，本設(shè)計(jì)在短期效應(yīng)組合下，并考慮溫差應(yīng)力，正截面抗裂性均滿足要求。溫差作用效應(yīng)可利用正截面抗裂計(jì)算+溫差應(yīng)力計(jì)算及表8，圖12，并選用支點(diǎn)截面，分別計(jì)算支點(diǎn)截面AA纖維（空洞頂面），BB纖維（空心板換算截面重心軸），CC纖維（空洞底面）處主拉應(yīng)力，對(duì)于部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件，應(yīng)滿足：，式中：混凝土的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，C50，； 由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力引起的混凝土拉應(yīng)力，并考慮溫差作用。AA纖維： BB纖維：CC纖維： (2).反溫差應(yīng)力。AA纖維： BB纖維：CC纖維：以上正值表示壓應(yīng)力，負(fù)值表示拉應(yīng)力。 計(jì)算主拉應(yīng)力處截面腹板總寬，取計(jì)算主拉應(yīng)力截面抗彎慣矩，；空心板AA截面纖維以上截面對(duì)空心板換算截面重心軸的靜矩。 AA纖維至截面重心軸的距離，（計(jì)入正溫差效應(yīng)）式中：堅(jiān)向荷載產(chǎn)的彎矩，在支點(diǎn)=0；溫差頻遇系數(shù)，取=。預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件，在短期效應(yīng)組合下，預(yù)制構(gòu)件應(yīng)符合。（2）BB纖維（空心板換算截面重心處）參見圖12.，式中：BB截面纖維以上截面對(duì)重心軸的靜矩。同樣，=0，=，（計(jì)入正溫差應(yīng)力）（計(jì)入反溫差應(yīng)力）BB纖維處，（計(jì)入正溫差應(yīng)力），（計(jì)入反溫差應(yīng)力），均小于，符合《公預(yù)規(guī)》對(duì)部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件斜截面抗裂性要求。式中：CC纖維以下截面對(duì)空心板重心軸的靜矩。使用階段的撓度值，按短期荷載效應(yīng)組合計(jì)算，并考慮撓度長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)，對(duì)于C50混凝土，=，對(duì)于部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件，使用階段的撓度計(jì)算時(shí)，抗彎剛度：短期荷載組合下的撓度值，可簡(jiǎn)化為按等效均布荷載作用情況計(jì)算：自重產(chǎn)生的撓度值按等效均布荷載作用情況計(jì)算：，值查表6得。空心板當(dāng)放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)跨中產(chǎn)生反撓度，設(shè)這時(shí)空心板混凝土強(qiáng)度達(dá)到C40。先計(jì)算此時(shí)的抗彎剛度：. 放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)，板混凝土強(qiáng)度計(jì)算達(dá)到C40，這時(shí)，則 ， 。普通鋼筋至換算截面重心的距離：換算截面慣矩： 換算截面的彈性抵抗矩：下緣：上緣：空心板換算截面幾何特性匯總表9。本設(shè)計(jì)，應(yīng)設(shè)置預(yù)拱度，跨中預(yù)拱度，支點(diǎn)，預(yù)拱度值按順橋向做成平順的曲線。2,11,1跨中截面的有效預(yù)應(yīng)力跨中截面的有效預(yù)應(yīng)力：跨中截面的有效預(yù)加力：由表6得標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合。有效預(yù)應(yīng)力：考慮溫差應(yīng)力，則預(yù)應(yīng)力鋼絞線中的拉應(yīng)力為： 2,11,3斜截面主應(yīng)力驗(yàn)算斜截面正應(yīng)力計(jì)算選取支點(diǎn)截面的AA纖維（空洞頂面）、B纖維（空心板重心軸）、CC纖維（空洞底面）在標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合和預(yù)加力作用下產(chǎn)生的主壓應(yīng)力和主拉應(yīng)力計(jì)算。（空洞頂面）式中：支點(diǎn)截面標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值，由表6。見九（二）計(jì)算。則AA纖維處的主應(yīng)力為（計(jì)入正溫差應(yīng)力）:計(jì)入反溫差應(yīng)力時(shí)：則，C50混凝土主壓應(yīng)力限值為。式中：BB纖維以上截面對(duì)空心板重心軸的靜矩。由前面九（二）計(jì)算得，（計(jì)入正溫差應(yīng)力），則（計(jì)入正溫差應(yīng)力） （計(jì)入反溫差應(yīng)力）則BB截面纖維處的主應(yīng)力為（計(jì)入正溫差應(yīng)力）。 式中:CC纖維以下截面對(duì)空心板重心軸的靜矩，由九（二）計(jì)算。計(jì)算結(jié)果表明使用階段正截面混凝土法向應(yīng)力，預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力和斜截面主壓力均滿足規(guī)范的要求。腹板寬度。 此時(shí)配箍率：。支點(diǎn)附近箍筋間距，其他截面適當(dāng)加大，需按計(jì)算決定，箍筋布置見圖11，既滿足斜截面抗剪要求，也滿足主拉應(yīng)力計(jì)算要求，箍筋間距也滿足不大于板高的一半即：，以及不大于的構(gòu)造要求。設(shè)預(yù)制空心板當(dāng)混凝土強(qiáng)度達(dá)到C40時(shí)，放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線，迷時(shí)空心板處于初始預(yù)加力及空心板自重共同作用下，計(jì)算熔心板板頂（上緣），板底（下緣）法向應(yīng)力。其中，放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)預(yù)應(yīng)力損失值，由《公預(yù)規(guī)》，則 、下緣應(yīng)力由表6，空心板跨中截面板自重彎矩，則由板自重產(chǎn)生的截面法向應(yīng)力為：放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)，由預(yù)加力及板自重共同作用，空心板上下緣產(chǎn)生的法向應(yīng)力為：下緣應(yīng)力：上緣應(yīng)力：截面上下緣均為壓應(yīng)力，且小于，符合《公預(yù)規(guī)》要求。/預(yù)加力產(chǎn)生的支點(diǎn)截面上下緣的法向應(yīng)力為： 板自重在支點(diǎn)截面產(chǎn)生的彎矩為0，因此，支點(diǎn)截面跨中法向應(yīng)力為：， 下緣壓應(yīng)力為，跨中、支點(diǎn)三個(gè)截面在放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)，板上下緣應(yīng)力計(jì)算結(jié)果匯總于表10.短暫狀態(tài)空心板截面正應(yīng)力匯總表 表10 截面項(xiàng)目 應(yīng)力位 置跨中截面截面支點(diǎn)截面作用種類預(yù)加力板自重00總壓力值壓應(yīng)力限值表中負(fù)值為拉應(yīng)力，正值為壓應(yīng)力，壓應(yīng)力均滿足《公預(yù)規(guī)》要求。上述配筋率為，為預(yù)拉區(qū)普通鋼筋截面積，為截面毛截面面積，由兩者內(nèi)插得到時(shí)，的縱向鋼筋配筋率為，則。布置在空心板支點(diǎn)截面上邊緣，見圖13。設(shè)支點(diǎn)截面附近僅有4根鋼絞線傳遞預(yù)壓力，另5根隔離，則此時(shí)空心板上緣拉應(yīng)力將減為：，按《公預(yù)規(guī)》要求，%，的縱向普通鋼筋，其值為，則可采用鋼筋。受彎構(gòu)件正截面開裂彎矩值，按下式計(jì)算：。換算截面重心軸以上部分對(duì)重心軸的靜矩，其值為： 換算截面抗裂邊緣的彈性抵抗矩，由六（四）計(jì)算得：。，代入，計(jì)算式得：。按《公預(yù)規(guī)》，部分預(yù)應(yīng)力受彎構(gòu)件和普通受拉鋼筋截面面積不應(yīng)小于。這里采用空心板等效工字形截面的肋寬，計(jì)算結(jié)果說明滿足《公預(yù)規(guī)》要求。式中：鉸縫以左各板的荷載橫向分布影響線豎標(biāo)值之和?？紤]空心板橋橫截面的結(jié)構(gòu)對(duì)稱性，只需計(jì)算絞縫的剪力影響線，計(jì)算結(jié)果列于表11，根據(jù)表11可畫出各鉸縫的剪力影響線?，F(xiàn)畫出剪力影響線（圖15），并在其上布置汽車荷載，得鉸縫的橫向分布系數(shù)： （2）.鉸縫剪力公路—級(jí)車道荷載中的均布荷載，沿板橋縱向展開成半設(shè)正弦荷載時(shí)，其表達(dá)式為：,其跨中峰值為，車道荷載中的集中荷載展開成半波正弦荷載時(shí)其表達(dá)式為：，跨中峰值為（集中荷載只作用于跨中）。按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)的基本組合，其鉸縫剪力效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值為：。（3）鉸縫抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算按《圬工規(guī)范》，混凝土構(gòu)件直接受剪時(shí)，按下列公式計(jì)算：式中：鉸縫剪力設(shè)計(jì)值，；結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，本設(shè)計(jì)=；鉸縫受剪截面面積，鉸縫—受剪面積A，縱向取1長(zhǎng)鉸縫，偏安全取A=；混凝土抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，由《圬工規(guī)范》，鉸縫C30，；摩擦系數(shù)，采用；與受剪截面垂直的壓力標(biāo)準(zhǔn)值，近似認(rèn)為=0， 則 鉸縫抗剪承載力滿足《圬工規(guī)范》要求。圖317 欄桿構(gòu)造圖（尺寸單位：cm）（1）永久作用效應(yīng)（參照?qǐng)D317）扶手自重：欄桿柱自重：欄桿柱根部截面上永久作用產(chǎn)生的總軸向力：（2）、荷載效應(yīng)按《橋規(guī)》，計(jì)算人行道欄桿荷載效應(yīng)時(shí)，作用在欄桿柱頂上的水平推力標(biāo)準(zhǔn)值去，作用在欄桿扶手上的豎向力標(biāo)準(zhǔn)值取。圖318 欄桿柱截面配筋圖（尺寸單位：cm）（見圖319）圖319 欄桿柱計(jì)算圖式（尺寸單位：cm）欄桿柱是一個(gè)偏心受壓構(gòu)件，按實(shí)際的配筋進(jìn)行承載能力符合。本橋欄桿柱中，全部縱向鋼筋配筋率為：一側(cè)鋼筋的配筋率為：均滿足《公預(yù)規(guī)》要求。由所有的力對(duì)軸向力作用點(diǎn)取矩的平衡條件，得：取，則公式成為：式中：——混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，C25混凝土；，——分